1、面，由于电磁感应所引起的，成为感应雷过电压。直击雷多为击于塔顶及塔顶附近的避雷线，般造成该塔相或多相瓷瓶闪络。直击雷可以氛围三种情况，即雷击杆塔塔顶，雷击避雷线档距中间垒雷绕避雷线击于导线绕击。绕击相应该是迎者雷云走向的侧，有时雷电流较大，雷绕击导线后雷电流沿导线两侧传递，也会造成该档相临的杆塔同相瓷瓶串闪络，当较大的雷电流绕击在靠侧杆塔的导线上时，造成该塔的瓷瓶串闪络，同时由于雷电流大，在通过杆塔入地时造成塔顶电高，同样可以引起反击，造成其他瓷瓶闪络。输电线路的防雷工作基本上经历了以感应雷防护为主和以直击类防护为主的两个时期，随着输电电压的提高，直击累已转为主要矛盾。输电线路防雷性能的优劣主要由耐雷水平及雷击跳闸来衡量。雷击线路时，线路绝缘不发生闪络的最。

2、的处理方法在式的基础上，对等概率的雷电流值减半。用图可以表示国外发表的雷电流概率数据曲线。图中，画曲线表示的对数正态分布，曲线为输电线路雷电性能工作组报告推荐曲线，曲线为对应本文式的曲线。由图可见，当雷电流在以下时，曲线与曲线的差异较大在以上时则三条曲线相当接近。由于我国雷电流数据直接取自线路杆塔塔顶上测雷专用小避雷针，因而数据是相当可信的。地面落雷密度和线路收集雷击宽度以前的标准中，对地落雷密度即每每个雷暴日平均雷击地面的次数取为。近年来我国些单位的雷电定位系统的测量表明，多数情况下。在国外最小值为。实际上，值与年平均雷暴日数有关。般来说，若变大，则也随之变大。由于我国幅员辽阔，的变化很大，如西北格尔木的仅为，而海南省的澄迈高达。因此，在标准中仍取用同值。

3、，以路中的防雷保护近年来，输电线路因雷击引起的事故日益增多，对线路的安全运行造成了极大的威胁。每次因雷击引起的事故，不但给工矿企业和人民群众的生产生活造成了极大的影响，还加重了我公司相关运行部门的工作负担，事故巡视事故抢修等工作造成我公司人力物力的极大浪费。为此，输电线路的防雷保护应成为输电线路运行维护的重点。雷电对输电线路的危害输电线路纵横交错，望望易受雷击，雷击线路时常造成绝缘子闪络事故，而多数雷电发生时常伴有大风大雨，沿线的树木等倒落在线路上，导致倒杆断线等事故经常发生。如这些事故得不到及时的处理，将严重威胁人民群众的生命财产安全。二〇〇九年四月日星期三输电线路上出现的大气过电压有两种，种是雷直击于线路引起的，称为直击雷过电压另外种是雷直击线路附近地。

4、最有效方法。四与线路雷电性能有关的参数和线路耐雷水平的计算方法雷电流幅值累积概率分布年我国标准就线路防雷计算的基本参数雷电流幅值累积概率分布给出了计算式。该式是基于我国各地实测的个雷电流数据整理出来的。限于当时条件，其绝大多数雷电流数据是利用磁钢记录器由多塔电流相加而得，但实际上各塔雷电流峰值并非在同时刻出现，这就使得相加结果明显偏大。我国新杭线经多年的现场实测获得了非常宝贵的数据。由个雷击塔顶的雷电流幅值测试数据推出的概率分布公式为式中，为雷电流为雷电流超过的累积概率。参照上式,年的标准采用以下公式作为我国雷电流幅值概率分布的计算公式对除陕南以外的西北地区内蒙古自治区的部分地区这类地区的平均年雷暴日数般在及以下的雷电流幅值的累积概率分布公式，参照以前标准。

5、线路雷击跳闸次数的计算结果与讨论除上述各点外，以前的标准中，关于输电线路雷击跳闸率计算的其他参数如绕击率建弧率η击杆率等在新标准中均未作变化。雷电流波头长度也仍为该值与文献推荐的斜角波头极为接近。按式计算出的我国线路耐雷水平和雷击跳闸次数的结果与运行统计数据已在文献中发表。从其基本势头近的结果可以看出，按本文提出的线路绝缘所受最大电压计算方法所取的雷电参数雷电流幅值累积概率分布对地落雷次数和线路雷击次数等以及线路雷击跳闸次数计算方法计算出的跳闸次数与运行经验统计值基本相当。这说明本文的计算方法是合理可用的。线路常规的防雷保护措施与效果二〇〇九年四月日星期三当前，线路的常规防雷保护措施主要是通过架设避雷线，以减少雷电直击导线的概率另方面则是尽可能的提高耐雷水。

6、大电流幅值称为耐雷水平，以为单位，低于耐雷水平的雷电流击于线路不会引起闪络。每线路每年由雷击引起的跳闸次数称为雷击跳闸率，它是衡量线路防雷性能的综合指标。线路雷击跳闸分析输电线路的感应雷过电压当雷击路附近大地时,由于电磁感应,在线路的导线上会产生感应过电压根据理论分析与实测结果,当雷击点离开线路的距离大于米时,导线上的感应过电压最大值为﹤﹥,式中为雷击大地时感应过电压最大值,为雷电流幅值,为导线悬挂的平均高度,为雷击点离线路的距离。由于雷击地面时雷击点的自然接地电阻较大，雷电流幅值般不会超过，感应过电压般不超过，对及以下水泥杆线路会引起定的闪络事故，对及以上的线路，由于绝缘水平较高，般不会引起闪络事故。有避雷线输电线路的直击雷过电压和耐雷水平雷击杆塔塔顶时。

7、是不妥当的。经过对我国共架空线雷害事故统计得出的和之间的非线性关系进行比较参见图，本文认为采用国际大电网会议委员会推荐的计算式较为合理。该计算式为式中为在年平无援雷暴日为的条件下，每大地年的雷击数。用图表示圆点，是根据文献中的值推算出的相应的可见它们与按二〇〇九年四月日星期三式计算出的结果相当接近。线路每年受雷击次数取决于和线路收集雷击的等值面积。等值面积取决于线路长度和线路收集雷击的等值宽度。般可用下式描述式中，为避雷线间宽度为系数，般取为避雷线平均高度，。我国以前的标准沿袭前苏联的规定，取和。该值与模拟试验和直击雷保护的运行经验相比，似乎偏大。从原理及其，与运行经验的对照关系考虑，本文推荐采用输电线路雷电性能工作组报告使用的线路收集雷击宽度公式，即该式。

8、合理的保护措施架设避雷线避雷线是高压和超高压输电线路最基本的防雷措施，它主要目的是防止雷击导线。两外，避雷线对雷电流还有分流作用，可以减小流入杆塔的雷电流，使杆塔顶电位下降对导线有耦合作用，可以降低导线上的感应过电压。降低杆塔接地电阻二〇〇九年四月日星期三对于般高度的杆塔，降低杆塔接地电阻是提高线路耐雷水平防止反击的有效措施。土壤电阻率低的地区，应充分利用杆的自然接地电阻，采取与线路平行的地中伸长地线的办法可以因其与导线间的耦合作用而降低绝缘子串上的电压，从而使线路的耐雷水平提高。采用不平衡绝缘方式在同杆架设的顺感回线路中，但刚才用常规的防雷措施不能满足要求时，还可以采用不平衡绝缘方式来降低双回路雷击同时跳闸率。不平衡绝缘的原则是使两回路的绝缘子串片数有差。

9、与根据我国平原单杆线路雷击跳闸次数的运行经验数据反推出的线路收集雷击宽度确定的变动于比较，表明式是可用的。有避雷线线路雷击塔顶时线路绝缘上所受电压的计算方法以前的标准对雷击有避雷线线路杆塔塔顶时，绝缘上所爱的最大雷电过电压按下式计算式中，为绝缘上受到的最大电压为杆塔顶部电压最大值为导线上感应过电压最大值为导线与避雷线之间考虑避雷线电晕的耦合系数。式中有两点值得注意其，绝缘子串悬挂于杆塔横担处，所以绝缘子串的反击电压应取横担处的杆塔电压，而不应取塔顶入电压其二，避雷线对导线上与反击电压异号的感应过电压的屏蔽作用应采用计算式中为导线平均高度为导线与避雷线之间的几何耦合系数。由此，式宜修改为式中，为塔杆高度。据此，可计算出线路的耐雷水平等指标。式已被新标准采用。。

10、构成的。输电线路的雷击跳闸率冲击闪络转为稳定工频电弧的概率称为建弧率，它与弧道中的平均电场强度有关，也与闪络瞬间公频电压的瞬时值和去游离条件有关,式中为建弧率,为绝缘子串的平均运行电压梯度有避雷线线路雷击跳闸率,式中为每百公里每年线路雷击次数为建弧率是绝缘子串的平均运行电他梯度是击杆率,双根避雷线平原取,山区取是绕击率,山区线路的绕击率约为平地线路的倍是超过雷击顶部的耐雷水平的雷电流概率是超过累绕击导线时耐雷水平的雷电流概率根据以上分析提出改善和降低雷击跳闸率的防范措施在确定输电线路的防雷方式时,应全面考虑线路的重要程度系统运行方式线路所经地区雷电活动的强弱地形地貌的特点土壤电阻率的高低等条件，结合当地原有线路的运行经验，根据技术经济比较的结果，因地制易采。

11、异，般认为，两回路绝缘水平的差异为根号倍相电压，差异过大将使线路故障率增加，雷击时，绝缘子串片数少的回路先闪络，闪络后的导线相当于地线，增加了对另回路导电的耦合作用，提高了另回路的耐雷水平，使之不发生闪络保证继续供电。装设自动重合闸由于雷击造成的闪络多数能在跳闸后自行恢复绝缘性能，所以重合闸成功率较高。重合闸装置作为线路防雷的项重要措施，可有效的保证雷击跳闸后的供电可靠性。采用消弧线圈接地方式对于雷电活动强烈，接地电阻又难以降低的地区，可采用中性点不接地或经消弧线圈接地的方式，绝大多数的单相闪络着雷接地故障能被消弧线圈所消除。而在两相或三相着雷时，雷击引起第相导线闪络并不会造成跳闸，闪络后的导线相当于地线，增加了耦合作用，使未闪络相绝缘子串上的电压下降，从。

12、过电压和耐雷水平雷击杆塔顶时，线路绝缘上过电压最大值,式中为雷电流,为分流系数,为杆塔冲击接地电阻,为赶趟的电感,为杆塔高度。由此式可知，要提二〇〇九年四月日星期三高耐雷水平，可以采取降低杆塔接地电阻和提高耦合系数主要手段。雷击避雷线档距中央时的过电压运行经验证明，雷击档距中间的避雷线时，发生线路跳闸的情况是极为罕见的，因此可不予考虑。绕击时的过电压和耐雷水平绕击时的过电压为,式中为雷击点过电压最大值为雷电流幅值雷击导线形成的过电压易导致线路绝缘闪络,架空避雷线可有效的减少直击导线。绕击时的耐雷水平为，式中是绝缘子串的冲击放电电压是雷击导线处的波阻抗是雷击点左右两侧导线波阻抗并联和雷击到波阻抗为的导线上其阻抗近似等于雷电通道波阻时的雷电流比雷击领欧时减半而。

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