搅拌器毕业设计说明书

初算筒体直径即圆整到公称直径系列，去。

封头取与内筒体相同内经，封头直边高度，三确定内筒体高度当，时，查化工设备机械基础表得封头的容积，取核算与，该值处于之间，故合理。

该值接近，故也是合理的。

四选取夹套直径表夹套直径与内通体直径的关系内筒径，夹套，由表，取。

夹套封头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径六校核传热面积工艺要求传热面积为，查化工设备机械基础表得内筒体封头表面积，高筒体表面积为总传热面积为故满足工艺要求。

第二节内筒体及夹套的壁厚计算选择材料，确定设计压力按照钢制压力容器规定，决定选用高合金钢板，该板材在下的许用应力由过程设备设计附表查取，，常温屈服极限。

计算夹套内压介质密度液柱静压力最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。

根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。

夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。

四内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时许用外压为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度。

按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。

封头有效厚度。

由过程设备设计表查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳内径，计算系数查过程设备设计图得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。

六水压试验校核试验压力内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力夹套筒体应力而故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。

外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。

第三节人孔选型及开孔补强设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为人孔空心轴外径设计最终确定的密封部位实心轴轴径或空心轴外径按扭转变形计算的传动侧轴承处实心轴轴径或空心轴外径按强度计算的单跨轴跨间段实心轴轴径或空心轴轴径或空心轴外径单跨轴的实心轴轴径或空心轴外径轴材料的弹性模量搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心处的许用偏心距搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心处的质量偏心引起的离心力第个搅拌器上的流体径向力单跨轴跨间轴段实心或空心的惯性矩单跨轴第个圆盘搅拌器及附件至传动侧轴承距离与轴长的比值单跨轴两轴承之间的长度个圆盘搅拌器及附件的每个圆盘至传动侧轴承的距离对于单跨轴搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心离传动侧轴承的距离对于单跨轴轴上弯矩总和，由轴向推力引起作用于轴的弯矩，按传动装置效率计算的搅拌轴传递扭矩，由径向力引起作用于轴的弯矩，固定在搅拌轴上的圆盘搅拌器及附件数圆盘搅拌器及附件的质量圆盘搅拌器及附件的有效质量单跨轴段轴的质量单跨轴段轴的有效质量单跨轴及各层圆盘搅拌器及附件的组合质量，空心轴内径与外径的比值轴的转速轴的阶临界转速电动机额定功率设备内的设计压力相当质量的折算点传动侧轴承游隙单跨轴末端轴承游隙单跨轴段有效质量的相当质量的相当质量在点所有相当质量的总和搅拌轴轴线与安装垂直线的夹角第个搅拌器叶片倾斜角轴的扭转角由轴承径向游隙引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移由流体径向作用力引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移由组合质量偏心引起离心力在轴上离图或图中轴承处产生的径向位移离图或图中轴承距离处轴的径向总位移搅拌物料的密度轴材料的密度轴上所有搅拌器其对应编号之和。

搅拌轴受力模型选择与轴长的计算轴长按扭转变形计算计算搅拌轴的轴径轴的许用扭转角，对单跨轴有搅拌轴传递的最大扭矩上式中，，带传动取，所以根据前面附件的选型。

取根据轴径计算轴的扭转角所以根据临界转速核算搅拌轴轴径搅拌轴有效质量的计算刚性轴不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴的有效质量等于轴自身的质量加上轴附带的液体质量。

对单跨轴所以圆盘搅拌器及附件有效质量的计算刚性搅拌轴不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴的圆盘有效质量等于圆盘自身重量叫上搅拌器附带的液体质量上式中第个搅拌器的附加质量系数，查表第个搅拌器直径，第个搅拌器叶片宽度，叶片倾角，圆盘质量所以作用集中质量的单跨轴阶临界转速的计算两端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为所以在点处的相当质量为所以临界转速为所以端固定另端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为所以在点处总的相当质量为所以临界转速为所以单跨搅拌轴传动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。

采用刚性联轴节时，，取。

固简简所以根据搅拌轴的抗震条件当搅拌介质为液体液体，搅拌器为叶片式搅拌器及搅拌轴为刚性轴时，且所以满足该条件。

按强度计算搅拌轴的轴径受强度控制的轴径按下式求得式中轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩轴材料的许用剪应力轴上扭矩按下式求得包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按附录选取，则所以轴上弯矩总和应按下式求得径向力引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算第个搅拌器的流体径向力应按下式求得式中流体径向力系数，按照附录有第个搅拌器功率产生的扭矩第个搅拌器的设计功率，按附录有两个搅拌器为同种类型，，则所以所以搅拌轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。

对于单跨轴单跨轴段轴的质量所以故搅拌轴与各层圆盘组合质量偏心引起的离心力按下式求得。

对于单跨轴上式中，对刚性轴的初值取许用偏心距组合件重心处，平衡精度等级，。

般取所以则搅拌轴与各层圆盘组合重心离轴承的距离按下式计算。

对于单跨轴第章绪论搅拌可以使两种或多种不同的物质在彼此之中互相分散，从而达到均匀混合也可以加速传热和传质过程。

在工业生产中，搅拌操作时从化学工业开始的，围绕食品纤维造纸石油水处理等，作为工艺过程的部分而被广泛应用。

搅拌操作分为机械搅拌与气流搅拌。

气流搅拌是利用气体鼓泡通过液体层，对液体产生搅拌作用，或使气泡群密集状态上升借所谓上升作用促进液体产生对流循环。

与机械搅拌相比，仅气泡的作用对液体进行的搅拌时比较弱的，对于几千毫帕秒以上的高粘度液体是难于使用的。

但气流搅拌无运动部件，所以在处理腐蚀性液体，高温高压条件下的反应液体的搅拌时比较便利的。

在工业生产中，大多数的搅拌操作均系机械搅拌，以中低压立式钢制容器的搅拌设备为主。

搅拌设备主要由搅拌装置轴封和搅拌罐三大部分组成。

其结构形式如下结构图第节搅拌设备在工业生产中的应用范围很广，尤其是化学工业中，很多的化工生产都或多或少地应用着搅拌操作。

搅拌设备在许多场合时作为反应器来应用的。

例如在三大合成材料的生产中，搅拌设备作为反应器约占反应器总数的搅拌设备的应用范围之所以这样广泛，还因搅拌设备操作条件如浓度温度停留时间等的可控范围较广，又能适应多样化的生产。

搅拌设备的作用如下使物料混合均匀使气体在液相中很好的分散使固体粒子如催化剂在液相中均匀的悬浮④使不相溶的另液相均匀悬浮或充分乳化强化相间的传质如吸收等强化传热。

搅拌设备在石油化工生产中被用于物料混合溶解传热植被悬浮液聚合反应制备催化剂等。

例如石油工业中，异种原油的混合调整和精制，汽油中添加四乙基铅等添加物而进行混合使原料液或产品均匀化。

化工生产中，制造苯乙烯乙烯高压聚乙烯聚丙烯合成橡胶苯胺燃料和油漆颜料等工艺过程，都装备着各种型式的搅拌设备。

第二节搅拌物料的种类及特性搅拌物料的种