1、京现代远程教育毕业论文论文致谢在论文完成之际，我要特别感谢我的指导教师游龙老师的热情关怀和悉心指导。在我撰写论文的过程中，游老师倾注了大量的心血和汗水，无论是在论文的选题构思方面，还是在论文的成文定稿方面，我都得到了游老师悉心细致的教诲和无私的帮助，特别是他们广博的学识深厚的学术素养严谨的治学精神和丝不苟的工作作风使我终生受益。在此向他们表示真诚地感谢和深深的谢意。同时，也感谢曾经给我在学习的过程中帮助过我的每位老师，是你们辛勤汗水的浇灌，才使得我今天能够完成这次论文的写作。最后，向在百忙中抽出时间对本文进行评审并提出宝贵意见的各位老师。

2、管数量的确定选用型旋风管，其工况下额定处理量为，则三旋最大操作负荷时所需要单管数量为根三旋正常操作范围时所需要单管数量为根三旋最小操作负荷时所需要单管数量为根当选用根型旋风管时，核算操作工况下单管的工艺参数计算如表所示表型旋风管设计计算结果状态波动下限正常操作范围最大操作负荷单管气量三旋压降在此工况范围内，立管三旋分离性应能够达到以下指标三旋出口烟气催化剂含量不大于。在操作上限以下，三旋出口催化剂含量不大于三旋出口烟气粉尘粒度中大于的颗粒基本除净。三旋总压降不大于，误差三旋整体结构设计立管式三旋的内部结构及布管方式如图所示，。

3、东学，催化裂化装置三旋烟机结垢原因分析及对策，炼油技术与工程,刘英聚，张韩，催化裂化装置操作指南，北京中国石化出版社，石油工业部第二炼油设计研究院，催化裂化工艺设计，石油工业出版社，刘栋，二催化新上三旋泄料系统改造方案总结分析催化裂化协作组第十届年会报告论文预印本上袁超，丁杰，重油催化装置三级旋风分离器失效分析催化裂化协作组第十届年会报告论文预印本上冀江，催化裂化烟机机组技术研讨会资料时銘显，催化裂化第三级旋风分离器的进展中国石油化工总公司设备设计技术中心站李鹏，曹学东，催化裂化装置三旋烟机结构原因分析及对策炼油技术与工程，中国石油大学。

4、部件为型导叶式旋风管，这种高效低阻型旋风管的结构形式如图所示，其突出的性能优点是对微米以下的细颗粒抗返混能力强，分离效率高。图型旋风管的结构形式三旋工艺参数的计算原装置三旋入口工艺参数计算结果如表所示表三旋入口基本操作参数参数波动下限正常操作范围波动上限进入再生器主风量总增压风进入再生器总非净化风进入再生器总主风机入口主风量再生器顶部压力表再生器顶部温度再生器二旋总压降催化进料催化剂单耗自然跑损油烟风比三旋进口总烟气量标态下三旋进口压力表三旋进口温度三旋进口总烟气量工况下临界喷嘴前温度临界喷嘴后温度临界喷嘴喉口直径临界喷嘴泄气管道直径单。

5、气中催化剂平均浓度工况下湿基浓度中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第四章结论改造后三旋入口烟气中催化剂平均浓度为工况下湿基，主要是微米以下的颗粒，其中微米以下的颗粒占总含量的左右，细颗粒含量较高改造后三旋出口烟气中催化剂平均浓度为工况下湿基已完全没有以上大颗粒，工况下三旋的总效率为。本次三旋改造后烟机入口中催化剂浓度及粒度指标远远低于烟机入口烟气中催化剂的控制指标，完全三旋改造的技术要求。中国石油大学北京现代远程教育毕业论文论文参考文献侯祥麟，中国炼油技术，北京中国石化出版社周建文，催化裂化装置烟气轮机结垢分析，炼油技术与工程李鹏。

6、表示衷心地感谢,中海油中捷石化炼油生产部万吨年重油催化裂化装置三旋技术改造摘要针对催化裂化能量回收装置高温烟气轮机出现的故障，采用新型导叶式旋风分离技术，提出了新型高效低阻型立管多管式三旋的改造方案。通过对改造后三旋出口烟气在线采样催化剂浓度与粒度分析，表明三旋分离性能指标完全达到烟机入口烟气的净化要求，能够保证烟气轮机长周期安全运行。关键词催化裂化分离技术安全运行目录第章项目改造的背景第二章三旋改造方案核心分离部件导叶式旋风管三旋工艺参数的计算单管数量的确定三旋整体结构设计第三章三旋分离性能热态采样标定采样测试方法与原理烟气中催化剂含。

7、根型旋风管，其布置方式为内圈排根旋风管，外圈排根旋风管。分离器内径为，吊筒直径为。上隔板采用内压球面型封头，球面半径为，厚为,下隔板采用标准蝶形型封头，隔板厚度取。图立管式三旋的内部结构及布管方式中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第三章三旋分离性能热态采样标定本次三旋改造于年月进行，月烟机运行正烟气中催化剂平均浓度为工况下湿基浓度。采样粒度分析三旋出口烟气采样粒度分析如图,图所示注图中横坐标为颗粒的粒径微米纵坐标中左面为体积百分比表示粒径的颗粒含量占样品总量的百分比，右面筛下累积率表示小于粒径中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论。

8、成催化剂结垢倾向增强，因此在三旋单管排尘口处的涡流区沉积下来凝固后就形成了坚硬结垢，直至堵死了排尘口造成单管分离失效，大量的催化剂颗粒被带出三旋进入烟机，在动叶及围带的区域沉积结垢长大，最后脱落，最终严重影响烟机转子动平衡而造成停机故障。图卧管式三旋的结构与布管方式第二章三旋改造方案核心分离部件导叶式旋风管鉴于目前卧管式三旋的分离性能已显著下降和恶化并对烟机的运行造成严重影响，保证烟机长周期安全运行以实现能量回收系统的经济效益，本次改造选用由中国石油大学华东开发的导叶式旋风分离技术，三旋的结构由原先的卧管式改为立管式，其核心部件为型导叶。

9、的所有颗粒总和占样品总量的百分比，下同图三旋出口烟气采样粒度分布滤筒出口采样位置，图三旋出口烟气采样粒度分布滤筒出口采样位置,三旋入口烟气采样粒度分析如图，图所示中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文图三旋入口烟气采样粒度分布滤筒入口采样位置,图三旋入口烟气采样粒度分布滤筒入口采样位置,由以上三旋进出口烟气中催化剂粒度分布数据可知三旋入口烟气中催化剂主要是微米以下的颗粒，其中微米以下的颗粒占总含量的左右，细颗粒含量较高三旋出口烟气中已没有微米以上的大颗粒。三旋分离效率计算总效率三旋出口烟气中催化剂平均浓度工况下湿基浓度三旋入口。

10、，装置开工运行。年月份，三旋工况又开始恶化，于月日再次停工对三旋进行抢修，这次三旋根单管仍然全部堵死。根据此情况经设计制造厂家要求将最下层根单管进行开孔进行投用。年月份停工检修三旋单管再次全部堵塞，并且三旋单管在原封堵过的单管导气锥管壁上出现处漏洞，从新用白钢板焊补修复，年月日开工运行，年月日三旋工况再次出现恶化，致使烟机入口烟气携带粉尘加剧，烟机无法运行。通过综合分析可知烟机故障的根本原因是卧管式三旋分离性能恶化造成的，由于卧管式三旋自身结构上的缺陷，对高浓度的细颗粒分离能力低，抗返混能力差，同时由于催化剂中低熔点的金属离子含量也偏高。

11、旋风管，这种高效低阻型旋风管的结构形式如图所示，其突出的性能优点是对微米以下的细颗粒抗返混能力强，分离效率高。图型旋风管的结构形式三旋工艺参数的计算原装置三旋入口工艺参数计算结果如表所示表三旋入口基本操作参数参数波动下限正常操作范围波动上限进入再生器主风量总增压风进入再生器总非净化风进入再生器总主风机入口主风量再生器顶部压力表再生器顶部温度再生器二旋总压降催化进料催化剂单耗自然跑损油烟风比三旋进口总烟气量标态下三旋进口压力表三旋进口温度三旋进口总烟气量工况下临界喷嘴前温度临界喷嘴后温度临界喷嘴喉口直径临界喷嘴泄气管道直径单管数量的确定选。

12、计算采样粒度分析三旋出口烟气采样粒度分析三旋入口烟气采样粒度分析三旋分离效率计算第四章结论参考文献致谢中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第章项目改造的背景中海石油中捷石化万吨年重油催化裂化装置为同轴催化裂化装置，处理能力为重油。原三旋采用的是型卧管式旋风单管，主要结构如图所示。装置年月建成投产运行至年三旋工况出现异常，三旋出口烟气激光粒度仪数据波动大，而烟气手工采样数据浓度高，样品中以上颗粒比例高达以上，烟气浓度大于，三旋的运行效率非常低，年月停工检修，发现三旋单管堵死，年月停工检修，发现三旋根单管全部堵死。检修中将根单管全部疏通。

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