1、紧力重力和切削力同向，都垂直作用在主要定位基准面上。见图所示。反之，当夹紧力与切削力及工件重力方向相反时，所需的夹紧力很大，。例如在壳体凸缘上钻孔时，由于壳体较高，工件只能倒装。这种安装方式在图中的和均有使夹紧机构脱开的趋势，因此需要施加较大的夹紧力。图钻削时间的关系夹紧力的作用点夹紧力的作用点是指夹紧元件与工件相接触的小块面积。选择作用点的问题是在夹紧力方向已定的情况下才提出来的。选择夹紧力作用点位置和数目时，应考虑工件定位可靠，防止夹紧变形，确保工序的加工精度。夹紧力的作用点应能保持工件定位稳定，而不致引起工件发生位移和偏转。第页共页当夹紧力虽然朝向主要定位基面，但作用点却在支承范围以外时，夹紧力与支反力构成力矩，夹紧时工件将发生偏转，使定位基面与支。

2、所以切削时消耗功率为由切削手册表中机床说明书知，主电动机功率为，故机床功率足够，可以正常工作。计算切削速度按切削手册表，切削速度的公式为寿命选，采用高速钢外圆车刀，规定，走刀次数，则第页共页式中，。所以确定主轴转速按机床说明书取，所以实际切削速度由切削手册表中机床说明书知，主电动机功率为，故机床功率足够，可以正常工作。计算切削工时切削工时式中,,所以车端面及倒角确定端面最大加工余量已知毛坯长度方向的加工余量为确定进给量根据切削手册表，当刀杆尺寸为,以及工件直径为时。按车床的说明书见切削手册表取。计算切削速度按切削手册表，切削速度的公式为寿命选第页共页式中。修正系数见切削手。

3、摩擦系数可见表。表各种不同接触表面之间的摩擦系数接触表面的形式摩擦系数接触表面均为加工过的光滑表面工件表面为毛坯，夹具的支承面为球面第页共页夹具定位或夹紧元件的淬硬表面在沿主切削力方向有齿纹夹具定位或夹紧元件的淬硬表面在垂直于主切削力的方向有齿纹夹具定位或夹紧元件的淬硬表面有相互垂直齿纹夹具定位或夹紧元件的淬硬表面有网状齿纹为了减小夹紧力，可以在正对切削力的作用方向，设置支承元件图中之。这种支承不用作定位，而是用来防止工件在加工中移动。图承受切削力支承如图所示，当圆柱铣刀切入全深时，作用于工件上的切削分力的合力有使工件平移抬起的趋势。为此可用图所示之压块，使夹紧力力两用。在钻床上对工件钻孔时，为了减小夹紧力，应力求使主要定位基准面处于水平位置，使夹。

4、表确定工序尺寸及余量为第页共页钻孔粗镗孔半精镗孔精镗确定切削用量及基本工时工序锻造毛坯工序车削，本工序采用计算法确定切削用量。加工条件工件材料锻造件材料为，车到尺寸工艺用车端面及倒角车到尺寸工艺用车端面及倒角取总长余机床车床刀具刀具材料为，刀杆尺寸。计算切削用量车到切削深度进给量根据切削用量简明手册第三版以下简称切削手册表，当刀杆尺寸为,以及工件直径为时。按车床的说明书见切削手册表取。计算切削速度按切削手册表，切削速度的公式为寿命选式中。修正系数见切削手册表，即。所以第页共页确定主轴转速与相近的机床转速为，。现选取，所以实际切削速度检验机床功率主切削力按切削手册表所示公式计算式中,。

5、度较高，限制的不定度多，夹紧力垂直作用于此面上，有利于保证工件的加工质量。夹紧力的方向应有利于减小夹紧力。图所示为工件安装时的重力切削力和夹紧力之间的相互关系。其中图最好，图最差。图夹紧力与切削力重力的关系图图图第页共页图图下面分析三力互相垂直的情况下，切削力与夹紧力间的比例关系。图为在卧式铣床上铣用台钳夹紧的工件。图铣削时间的关系当重量很小而可以忽略不计时，只考虑夹紧力与切削力的平衡，按静力平衡条件式中工件的定位基准与夹具定位元件工作表面间的摩擦系数，工件的夹压表面与夹紧元件间的摩擦系数，因此可见在依靠摩擦力克服切削力的情况下，所需要的夹紧力是很大的。在夹紧力工件时各种不同接触面之间的。

6、承元件脱离，以至破坏原有定位。应使夹紧力作用在稳定区域内。夹紧力的作用点，应使被夹紧工件的夹紧变形尽可能小。对于箱体壳体杆叉类工件，要特别注意选择力的作用点问题。在使用夹具时，为尽量减少工件的夹紧变形，可采用增大工件受力面积的措施。采用具有较大弧面的夹爪来防止薄壁套筒变形可在压板下增加垫圈，使夹紧力均匀地作用在薄壁夹紧力的大小必须适当。当夹紧力过小，工件可能在加工过程中移动而破坏定位，不仅影响质量，还能造成事故夹紧力过大，不但会使工件和夹具产生变形，对加工质量不利，而且造力物力的浪费。计算夹紧力，通常将夹具和工件看成个刚性系统以简化计算。然后根据工件受切削力夹紧力大工件还应考虑重力，高速运动的工件还应考虑惯性力等后处于静力平衡条件，计算出理论夹紧力，再乘。

7、册表，即。所以确定主轴转速与相近的机床转速为，。现选取，所以实际切削速度检验机床功率主切削力按切削手册表所示公式计算式中,所以切削时消耗功率为由切削手册表中机床说明书知，主电动机功率为，故机床功率足够，可以正常工作。计算切削工时第页共页切削工时式中,所以车到尺寸及同④外圆工艺用车端面及倒角取总长余量同工序镗孔粗镗孔到半精镗孔到精镗孔到粗镗孔到，单边余量，次镗去余量,选用机床卧式镗床进给量切削速度根据有关手册确定卧式镗床的切削速度为,则根据工艺手册表知，和相近的有,故取。切削工时半精镗孔到,单边余量次镗去余量第页共页如果用第。

8、尺寸表刀具设计手册第五章钻阶梯斜孔工序量具设计设计阶梯斜孔的塞规，首先确定被测孔的极限偏差，查公差书第三章极限与配合标准得的上偏差,下偏差。公差等级为。量具类型确定的量具查得用圆柱柄圆柱塞规。极限量具尺寸公差确定第页共页确定工作量规的制造公差和位置要素值，由公差书表得尺寸的量规公差为,位置要素。计算工作量规的极限偏差孔用塞规通规上偏差下偏差磨损极限止规上偏差下偏差设计体会毕业设计是大学四年来理论基础知道和专业基础知识学习过程中最后阶段采用的种总结性的实践教学环节，是对专业基础知识的次考验与综合运用。通过毕业设计能使学生综合运用大学几年来所学的理论和专业知识和在生产实习过程中学到的实践经验，以全面系统地培养学生思考能力创新能力解决实际问题等能力。毕业设计三。

9、页共页气动液压气液联合电动以及机床的运动等动力装置来代替人力进行夹紧，则称为机动夹紧。夹紧机构即接受和传递原始作用力，使之变为夹紧力，并执行夹紧任务的部分。它包括中间递力机构和夹紧元件。中间递力机构把来自人力或动力装置的力传递给夹紧元件，再由夹紧元件直接与工件接触，最终完成夹紧任务。根据动力源的不同和工件夹紧的实际需要，般中间递力机构在传递夹紧力的过程中，可以起到以下作用改变作用力的方向改变作用力的大小具有定的自锁性能，以保证夹紧可靠，在手动夹紧时尤为重要。本次设计采用手动夹紧方式。夹紧力的确定夹紧力的方向夹紧力应垂直于主要定位基准面。为使夹紧力有助于定位，则工件应紧靠支撑点，并保证各个定位基准与定位元件接触可靠。般地讲，工件的主要定位基准面其面积较大精。

10、楔紧作用。斜楔的斜度般为，其斜度的大小主要是根据满足斜楔的自锁条件来确定。般对夹具的夹紧机构，都要求具有自锁性能。所谓自锁，也就是当外加的作用力旦消失或撤除后，夹紧机构在纯摩擦力的作用下，仍应保持其处于夹紧状态而不松开。螺旋夹紧机构中所用的螺旋，实际上相当于把斜楔绕在圆柱体上因它的夹紧作用原理与斜楔时样的。不过这里是通过转动螺旋，使绕在圆柱体上的斜楔高度发生变化来夹紧工件的。第四章钻阶梯斜孔工序刀具设计刀具类型确定此道工序保证的尺寸精度要求较高内孔端面必须垂直，因此选直柄麻花钻刀具设计参数确定序号项目数据来源或公式计算采用值刀具类型表直柄麻花钻刀具材料几何角度表度度度度κ度κ度ε断削参数前面型式表带倒棱曲面圆弧卷削槽前面度过渡刃表过渡刃和修光刃ε外型结构。

11、个月里，在导师的指导和同学的帮助下已顺利完成。在这几个月里从对所设计产品市场需求情况的调查目前研究现状的了解相关资料的查阅结构初步设计方案的提出及最后总方案的确定，在这每个环节中我都严格要求自己个从事机械专业的人员，既要熟悉设计，更要熟悉工艺和控制，也要有能预测市场的能力。在这个过程中，不但培养了我思考分析问题的能力也培养了我的创新能力解决实际问题的能力及理论与实践相结合的能力。在这短短三个月的毕业设计里，也深感自己还存在很多不足，如理论知识的不扎实实践经验的欠缺理论与实践的优化结合等等。我将在以后的学习和工作中继续对专业理论知识的深入学习和对实践经验的认真总结，做到理论与实践有机结合，争做名有志有德博学适合当代社会发展所需要的优秀社会青年。第页共页目录。

12、以安全系数，作为实际所需的夹紧力，即式中实际所需要的夹紧力按力平衡条件计算之夹紧力安全系数，根据生产经验，般取。用于粗加工时，取用于精加工时，取。夹紧工件所需夹紧力的大小，除与切削力的大小有关外，还与切削力对定位支撑的作用方向有关。夹紧机构的选择从前面提到的夹紧装置组成中可以看出，不论采用何种力源手动或机动形式，切外加的作用力要转化为夹紧力均需通过夹紧机构。因此，夹紧机构是夹紧装置中的个很重要的组成部分。夹紧机构可分为斜楔夹紧机构螺旋夹紧机构偏心夹紧机构定心对中夹紧机构等。斜楔夹紧机构中最基本的形式之，螺旋夹紧机构偏心夹紧机构及定心对中夹紧机构等都是斜楔夹紧机构的变型。斜楔夹紧机构主要是利用其斜楔面移动时所产生的压力来夹紧工件的，亦即般所谓第页共页的。

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