1、干吸泥机往返次所需的时间桁架行进速度④虹吸管计算设吸泥管管数为根，管内流速为。单侧排泥最长虹吸管长为。采用连续式排泥，管径为选用水煤气管。吸口的断面确定吸口的断面与管口断面相等。已知吸管的断面积。设吸口宽度吸泥管管路水头损失计算进口，出口弯头个，则局部水头损失为管道部分水头损失含水率为，般为紊流。管总水头损失管考虑管道使用年久等因素，实际放空管管径确定沉淀池放空时间取，则放空管管径为，取。过滤工艺型滤池的设计计算设计参数设计水量包括水厂自用水量为设计滤速采用，强制滤速。滤池采用单层石英砂均粒滤料，冲洗方。

2、用。集水渠穿孔花墙进水孔第段絮凝区第二段絮凝区第三段絮凝区上折板上折板絮凝池布置图设计计算第絮凝区设通道宽为,设计峰速为,则峰距,取。实际峰速为。谷距。折板布置如草图，板宽采用，夹角，板厚。第絮凝区布置草图侧边峰距侧边谷距中间部分谷速侧边峰速侧边谷速水头损失计算中间部分渐放段损失渐缩段损失按图布置,每格设有个渐缩和渐放,故每格水头损失。侧边部分渐放段损失。渐缩段损失每格共个渐缩和渐放。

3、的超高取。则指形槽的总高度说明该高度为三角堰底到槽底的距离。三角堰的计算每个三角堰的流量，堰上水头取，则三角堰的个数个，取个。三角堰的中心距。集水槽的设计集水槽的槽宽，为便于施工，取。起点槽中水深终点槽中水深为便于施工，槽中水深统取。自由跌水高度取。则集水槽的总高度为。沉淀池排泥排泥是否顺畅关系到沉淀池净水效果，当排泥不畅泥渣淤积过多时，将严重影响出水水质。排泥方法有多斗重力排泥穿孔管排泥和机械排泥。机械排泥具有排泥效果好可连续排泥池底结构简单劳动强度小操作方便可以配合自动化等优点。故本设计采用虹吸式机械排泥。虹吸式机械排泥的设计采用型虹吸式吸泥机，轨距干泥量干假设含水率为污泥量。

4、，尽可能考虑汽车运输的方便。混凝剂选用精制硫酸铝，每袋质量是,每袋的体积为,药剂储存期为，药剂的堆放高度取。硫酸铝的袋数公式为式中，水厂设计水量混凝剂最大投加量药剂的最大储存期每袋药剂的质量将相关数据代入上式得，袋。有效堆放面积公式为式中，药剂得堆放高度每袋药剂得体积堆放孔隙率，袋堆时代入数据得反应絮凝工艺折板絮凝池的设计计算设计参数设计两座,每座设组,每组设计水量为。两组之间的隔墙厚取，采用三段式，总絮凝时间，第段为相对折板,第二段为平行折板,第三段为平行直板。絮凝池布置如下图。速度梯度要求由减至左右，絮凝池总值大于。絮凝池与沉淀池合建，为配合沉淀池，单座絮凝池实际宽采用絮凝池有效水深采。

5、段主要指标絮凝段絮凝时间水头损失值第絮凝段第二絮凝段第三絮凝段合计各絮凝区进水孔第絮凝区进口流速取，则第絮凝区进水孔所需面积为进水孔宽取，高取，则竖向的计算高度为，可以。沉淀池的集水系统沉淀池的出口布置要求在池宽方向上均匀集水，并尽量滗取上层澄清水，减小下层沉淀水的卷起，目前采用的办法多为采用指形槽出水。指形槽的个数指形槽的中心距指形槽中的流量④，考虑到池子的超载系数为，故槽中流量为指形槽的尺寸槽宽，为便于施工，取。取堰上负荷为，则指形槽长度个集水槽，双侧进水。每根槽长，取。起点槽中水深终点槽中水深为便于施工，槽中水深统取。槽的高度集水方法采用锯齿形三角堰自由出流方式，跌落高度取，槽。

6、式采用先气冲洗，再气水同时冲洗，最后再用水单独冲洗。根据设计手册第三册表确定各步气水冲洗强度和冲洗时间，参数具体如下冲洗强度第步气冲冲洗强度气第二步气水同时反冲洗,空气强度气,水冲洗强度水第三步水冲洗强度水。冲洗时间第步气冲洗时间气,第二步气水同时反冲洗时间气水,单独水冲时间水冲洗时间共计为冲洗周期,反冲洗横扫强度为。设计计算池体设计滤池工作时间式中未考虑排放初滤水。滤池总面积滤池分格选双格型滤池,池底板用混凝土,单格宽单,长单,面积,共四座,每座面积,总面积④校核强制滤速的要求。滤池的高度确定滤池超高,滤层上水深,滤层厚度。承托层厚取。滤板厚参考滤板用厚预制板,上。

7、故。进口及转弯损失共个进口,个上转弯,个下转弯,上转弯处水深为米,下转弯处水深为米,进口流速取。进口尺寸为。上转弯流速为,下转弯流速上转弯取,下转弯及进口取,则每格进口及转弯损失之和为④总损失每格总损失第絮凝区总损失第絮凝区停留时间第絮凝区平均值第二絮凝区采用平行折板,折板间距等于第区的中间部分峰距即米。通道宽取米。布置形式如下图中间部分流速为,可以侧边峰距由图可知故侧边谷距侧边峰速侧边谷速水头损失计算中间部分个弯头的水头损失按图布置,共有个每格,则每格水头损失侧边部分渐放段损失渐缩短损失。

8、冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值。配水支管或孔口的流速为左右,取水支。则配水支管渠的截面积反水方孔水支此即配水方孔总面积,沿渠长方向两侧各布置个配水方孔,共个,孔中心间距。面积小，每个孔口尺寸取。反冲洗用气量气的计算反冲洗用气流量按气冲强度最大时的空气流量计算,这时气冲的强度为,反气气④配气系统的断面计算配气干管渠进口流速应为左右,则配气干管渠的截面积反气气干气干反冲洗配气干管用钢管流速为,反冲洗用空气,由反冲洗配气干管输送至气水分配渠,由气水分配渠两侧的布气小孔到滤池底部布水区,布气小孔紧贴滤板下缘,间距与布水方孔相同,共计个,反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。反冲洗配气支管流速或孔口流速应为。

9、每格共有个渐缩和渐放,故。进口及转弯损失共有个进口,个上转弯,个下转弯,上转弯处水深为米,下转弯处水深为米,进口流速取定为,进口尺寸为,上转弯处流速为,下转弯处流速为。上转弯取,进口及下转弯取,则每格进口及转弯损失为每格总损失为第二絮凝区总损失为第二絮凝区的停留时间平均速度梯度值第三絮凝区本区采用平行直板,板厚为,具体布置见下图平均流速取,通道宽度为,取米。水头损失共个进口及个转弯,流速采用,,则单格损失为。总水头损失为停留时间为平均值为各絮。

10、常过滤时池内的液面高出滤料层,水封井出水堰顶标高与滤料层相同,设计水封井平面尺寸,堰底板比滤池底板低。水封井出水堰总高为水封因为每座滤池的过滤水量单。所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式计算得单水封堰。则反冲洗完毕,清洁滤料层过滤时滤池液面比滤料层高。反冲洗管渠系统反冲洗水量按水洗强度最大时计算。单独水洗时反洗强度最大,为。反水。型滤池反冲洗时,表面扫洗同时进行,其流量表水表水。反冲洗配水系统的断面计算配水干管进口流量应为,配水干管渠的截面积反水水干水干。反冲洗配水干管选用钢管流速为,反冲洗水由反洗配水干管输送到气水分配渠,由气水分配渠底侧的布水方孔配水到滤池底部布水区。。

11、左右,则配气支管渠的截面积为反气气支气支。每个布气小孔面积气支气孔孔口直径气孔每孔配气量气孔反气气水分配渠的断面设计对气水分配渠断面面积要求的最不利条件发生在气水同时反冲洗时,亦即气给水处理厂课程设计计算书目录工艺流程方案水处理构筑物计算配水井设计计算混合工艺设计计算投药工艺及投药间的设计计算反应絮凝工艺折板絮凝池的设计计算沉淀工艺设计计算过滤工艺型快滤池设计计算清水池设计加氯工艺及加氯间设计计算净水厂总体布置设计计算工艺流程布置设计平面布置设计水厂管线设计高程布置设计计算水处理构筑物的高程布置设计计算工艺流程方案水厂采用如图所示的工艺流程。通过对主要处理构筑物的分析比较，从中制定出水厂处理工艺流程如图所示。投加消毒剂级泵站配水井絮凝沉。

12、混凝土层,故取。滤板下布水区高度取。滤池的总高度为水封井的设计滤池采用单层加厚均粒滤料,粒径,不均匀系数。均粒滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算清式中清水流通过清洁滤料层的水头损失水的运动黏度时为,重力加速度滤料孔隙率取与滤料体积相同的球体直径根据厂家提供的数据滤层厚度滤速，滤料颗粒球度系数，天然砂粒为,取所以清根据经验,滤速为时,清洁滤料层水头损失般为,计算值比经验值低,取经验值的底限为清洁滤料层的过滤水头损失。正常过滤时,通过长柄滤头的水头损失,忽略其他水头损失,则每次反冲洗后刚开始过滤时的水头损失为开始。为保证滤池正。

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