1、钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋数量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑那么由两式得，则等效工字形截面的上翼缘板厚度上等效工字形截面的下翼缘板厚度下等效工字形截面的肋板厚度等效工字形截面尺寸见图假定，则由下式可求得受压区高度，设。由公预规，，由表知，，带入求得且说明中和轴在翼缘板内可用下式求得普通钢筋面积故普通钢筋采用根的布置在空心板下缘排，沿空心板跨长直线布置钢筋重心至。

2、毛截面重心离板高的距离为板高铰缝重心与板高处的距离为铰空心板毛截面对其空心轴的惯性设每个挖空的半圆面积为，，半圆重心轴半圆对其自身重心轴的惯性矩为，，则空心板毛截面对其重心轴的惯性矩为空心板截面的抗扭刚度可简化为单箱截面来近似计算第章汽车荷载横向分布系数冲击系数计算跨中横向分布系数汽车横向分布系数计算跨中及处的荷载横向分布系数计算空心板的刚度参数表各荷载横向分布影响线坐标值作用位置板号图荷。

3、算及布置按公预规条，类预应力混凝土正截面抗裂性是控制混凝土法向拉应力，并符合要求预应力空心板采用由表得，空心板毛截面换算面积下假设，则下则则所需预应力截面面积为我们预应力钢筋采用钢绞线，直径，公称截面面积采用，，，按公预规现取，预应力损失总和假定为张拉控制应力来估算则采用根钢绞线，单根钢绞线公称面积，则满足要求。预应力钢筋的布置预应力空心版选用根股钢绞线布置在空心板下缘，沿空心板跨长直线布置，即沿跨长保持不变，见图预应力钢筋钢筋布置应满足公预规要求，钢绞线净距不小于，端部设置长度不小于的螺旋钢筋等。第章普通钢筋数量的布置在预应。

4、别为，底板厚由跨中的按圆曲线变化至中支点梁根部的，中支点处加厚到全桥共设道横隔梁，分别设于中支点端支点和中间跨跨中截面。预应力混凝土箱梁具有整体性好结构钢度大接缝少挠度行车舒适跨中建筑高度小。可以减少下部工程量和简化下部施工，外型美观，钢筋混凝土节省，以及应用施工场地小经济效益显著等，但其结构和工艺较复杂，二次内力系是精确计算。经过仔细的比对，号方案从施工方法经济因素等多方面都优异于其他方案。第章横断面布置截面面积空心板截面面积为毛截面重心位置小毛截面对板高出的净距为板高接缝的面积为则小。

5、计算车道荷载引起的空心板跨中及截面的效应时，均布荷载应满足于是空心板产生最不利效应的同号影响上，集中荷载只作用于影响线中个最大影响线峰值中见图跨中截面弯矩汽不计冲击时不计冲击汽记入汽车冲击汽剪力汽不计冲击汽记入冲击汽截面参照图，张拉控制应力为，公称直径为预应力钢筋合力中心至截面下缘的距离为。空心板为部分预应力类构件，超张拉。台座的变形值为，台座的长度为。养护温差为。年平均相对湿度为。放松预应力钢筋时刻的混凝土龄期为天，进行桥面系施工时刻的混凝土龄期为天，铺装层参与受力时刻的混凝土龄期为天。预应力钢筋数量的估。

6、下缘处，即由前面计算已知空心板毛截面的几何特性。毛截面面积,毛截面重心轴至板高的距离，毛截面对其重心轴惯性矩。换算截面面积代入换算截面重心位置所有钢筋换算截面对毛截面的重心净距为换算截面重心至空心板毛截面重心的距离为则换算截面重心至空心板下缘的距离为换算截面重心至空心板上缘的距离为换算截面重心至预应力钢筋重心的距离为换算截面重心至普通钢筋重心的距离为换算截面惯性矩换算截面弹性抵抗矩下缘上缘。

7、横向分布影响线及横向最不利布载图号板汽车荷载汽汽号板汽车荷载汽汽号板汽车荷载汽汽由上面数据可知跨中及截面处汽车最不利荷载汽支点横向分布系数按杠杆法布载分别计算边中板的横向分布系数。号板号板永效用久作用空心板自重第阶段结构自重桥面系自重第二阶段结构自重人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料单侧按计算。桥面铺装采用等候的沥青混凝土，则桥面铺装每延米重力为上述自重效应是在各空心板形成整体后，再加至板桥上的，每块空心板分摊到每延米桥面系重力为铰缝自重第二阶段自重由此得空心板每延米总重力为由此可计算出简支空心板永久作用自重效应，计算结果。

8、配箍率在组合设计剪力值的部分梁段，可按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用双肢，配箍率取则由此求得构造陪酒女的箍筋间距。取经比较和综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置选取以下三个位置进行空心板斜截面看见承载力计算距支座中心处截面，距跨中位置箍筋间距变化处处截面距跨中位置处计算截面的组合剪力设计值，可按表跨中和支点的设计值内插得到，计算结果列于表表各计算截面简历设计值截面位置支点跨中剪力组合设计值距支座中心处截面，即处斜截面抗剪承载能力，抗剪承载力满足要求。距跨中截面处，此处箍筋间距，目录前言第章。

9、表永久作用效用汇总下表表汇总表作用种类项目作用计算跨径作用作用效应跨中跨支点跨跨中可变效应作用计算各板横向分布系数计算空心板的刚度参数表作用位置板板汽车荷载汽号板汽车荷载汽号板汽车荷载汽号板汽车荷载汽号板汽车荷载汽号板汽车荷载汽支点到处的荷载横向分布系数内插法求的空心板荷载横向分布系数汇总于表表作用种类作用位置跨中至处支点汽车荷载汽车荷载冲击系数计算有前面计算得出由公预规查的混凝土的弹性模量故第章可变效应计算车道荷载效。

10、中用内插法求得则计算结果表明空心板尺寸符合要求按公预规条由于并对照表中沿跨长各截面的控制剪力组合设计值，在四分之至支点的部分区段内应按计算要求配置抗剪箍筋，其他区段可按构造要求配置箍筋。预应力空心板不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，斜截面抗剪承载能力计算如下，异号弯矩影响系数，简支梁取预应力提高系数，偏安全去受压翼缘板的影响系数，取等效截面肋宽及有效高度，分别为纵向钢筋的配筋率，配箍率，，箍筋选用双股，箍筋间距，取箍筋间距，并按公预规要求，在支座中心向跨中方向不小于倍梁高范围内，箍筋间距取。

11、算依据与基础资料标准主要材料设计要点第章方案比选第章横断面布置第章汽车荷载横向分布系数冲击系数计算跨中横向分布系数支点横向分布系数永效用久作用可变效应作用计算支点到处的荷载横向分布系数第章可变效应计算车道荷载效应第章作用效应组合第章预应力钢筋的布置材料及截面配筋预应力钢筋数量的估算及布置预应力钢筋的布置第章普通钢筋数量的布置第章承载能力极限状态计算跨中截面正截面抗弯承载能力计算斜截面抗剪承载力计算第章预应力损失计算第章正常使用极限状态计算正截面抗裂性验算斜截面抗裂性验算第章变形计算正常使用阶段的挠度计算第章预加应力引起的反拱度计算及预拱度的设置预加应力引起的反拱度计算预拱度的设置第章持久状态应力验算第章短暂状态应力验算第章最小配筋率复核第章板式橡胶支座第章。

12、第章承载能力极限状态计算跨中截面正截面抗弯承载能力计算预应力钢筋和普通钢筋的合力作用点到截面底边的距离为采用换算等效工字形截面计算，参见图，上缘板厚度，上翼缘板有效工作宽度，肋宽。故属于第类型梁，应按宽度的矩形截面来计算其抗弯承载能力，则混凝土受压高度区为得则跨中截面承载能力计算结果表明跨中截面抗弯承载力满足要求。斜截面抗剪承载力计算截面抗剪强度上下面复核选取距支点处截面进行斜截面抗剪承载能力计算。截面构造尺寸及配筋见图首先进行抗剪强度上下限复合，按公预规条，其。

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