1、“..... 最近，等用综合法开发了种理论盘型制动模型。盘型制动模型由个 旋转的环形板接触两个固定环的扇形板组成。综合分析法解释了被耦合模式和陀螺仪西南交通大学本科毕业设计第页 的影响下的稳定特性，并为使用与先前的尖叫文学的近似值和原理提供了物理背景。 然而，它仍旧包含检查制动尖叫机制的限制，因为环形板的近似值并不接近存在于物 理盘型制动的所有的模态行为。例如，平面模式盘和帽式模式盘。 本文中，构建个旋转的盘型制动模型的方法已经得到发展。因此，它使我 们能够检查受制于旋转影响下的物理制动模型的尖叫原理。球型接触模型描述 在板料的接触运动学利用配置发展之间的接触模型旋转阀瓣和两个固定垫。从假设的 模态法运动方程进行的摩擦制动系统方程。数值实验结果表明几个尖叫模式......”。

2、“..... 运动方程的推导过程 盘的部分制动系统被模拟成个帽式盘型结构，如图所示。帽式盘受制于内部 旋转轴选定区域的边界条件和外半径的自由边界条件。由于复杂的几何,利用有限元 模态分析。盘在与未达到常规载荷。两固定垫接触时产生的摩擦应力下，以相 对速度旋转。垫的摩擦材料被模拟为统的接触刚，在球形接触模型上 定义其接触应力。由于制动尖叫问题的缓慢旋转，忽略离心力。 图帽式盘型制动系统 为了更好地描述接触运动学位移向量盘和顶部的垫片是表现在参考坐标图 ，分别如下 其中，上面的和分别表示顶垫和底垫，盘位移以当地坐标图定义 西南交通大学本科毕业设计第页 图旋转盘的坐标系，参照和局部 图球形接触模型的接触点或的接触动力学 接触位移接触力......”。

3、“..... 如图所示，顶盘的摩擦材料上的接触点被假定为与盘上的点和顶板的外 侧固定点接触，于是得到 盘和顶板的速度矢量由派生的时间得出。首先，盘的位置向量以局部坐标表示为西南交通大学本科毕业设计第页 为描述摩擦力的矢量方向，用时间表示接触盘的速度矢量，见式，在参考坐 标系上 其中，坐标变换由不同的局部坐标转换如下 由于制动板是固定的，顶板点的速度矢量是式中时间的被显示出来。 图衍生工具的横向模态向量在处个模量，。， 。 在有限元途径,几个技术难点计算中遇到的变化规律,见式，并进行 了总结 网格接触面积的阀瓣和垫应该是完全相同的,以连接有限接触力要素对相同的接 触位置的配套。 需要个模态向量衍生的数值......”。

4、“..... 为解决上述情况，帽盘和每个垫应该是或其他先于软件过程均匀 的圆柱网状的坐标。在般情况下，这个任务是非常复杂的，而不是为实际目的的建西南交通大学本科毕业设计第页 议。另外，统离散目标将通过插值到均匀网格的不规则网格的模态向量。唯的先 决条件是这个任务离散在轴向方向上产生每层平面垂直的轴网，那里的平面网格尚 不统如图光盘的几何形状。然后，分配到每层平面网的模态向量插值到均 匀网格的那些利用在极地，这将交由统的平面网格法坐标。图说明了如 何在不规则的平面网状态矢量是平面上的均匀网格插值。有关不规则网格图 所示的模式形状，插在均匀平面网格模态矢量分配到转子和帽子部分是在图上表现为 表面，如图和。 从平面网的统，在圆柱坐标，数值型模式向量的第衍生物可用计 算......”。

5、“.....分别节 点的数字，在圆柱坐标。图显示了几个型衍生的帽子，在给定盘 的模态向量。 为了分配在同地点的有限接触力元的每个盘和垫的接触有限元，平面网接触面 在光盘上定义采取垫接触面以及。此外，在垫接触的模态向量插值到定义的平面网的。 连接盘和垫之间的接触力有限元素被称为图和。因此，体积和面积的数值集成 在这样种方式，如下 其中分别表示的接触面积数量的节点，分别垫在柱坐标, 与平面上的均匀网格插值模态向量相关的数量。 如前所述，目前的模型之间的和以前的陀螺环形板模型的主要区别之是从不同 的振动盘几何取得模式。康等，光盘的振动模式是唯的环形板的横向模式。 在汽车应用中，但是，横向模式近似无法捕捉到的般模式的行为，例如，在平面模 式，帽式模式，等等......”。

6、“.....环形板近似值是不 可能捕获。西南交通大学本科毕业设计第 页 图计划接触网不规则网格接触力分配至，对同接触面均匀网格 图帽式盘的几个振动模式 数值结果 数值仿真是为了导出表和表中的系统参数。下面的数值稳定性分析将分为两部分 恒定的摩擦系数和速度相关的摩擦系数。图说明摩擦速度在随后的数值分析方法曲 线。依赖速度的摩擦系数是负斜率的线性矩阵，然而，消失的负面影响斜坡下的 摩擦系数不变的假设。通过模态分析得到在处的固有频率可以在 处发现，如图。其中，和分别对应于垫的第个弯曲和扭转模态，而 赫兹对应光盘的面内扭转模式......”。

7、“.....标记。表示是偶和摩 擦系统≠的个模型，ξ，。西南交通大学本科毕业设计第页 基于有限元方法的陀螺仪的盘型制动系统的尖叫分析 作者 摘要 本文对辆车的制动系统中旋转阀瓣接触两个固定垫的动力失稳性进行了研究。 在现行的近似几何中，盘被有限元分析法以帽盘型结构为模型。从参考坐标系和移动 坐标系见的坐标变换，对盘和垫之间的接触运动学进行了阐述。通过引入统的二维 网的方法来构造阀瓣相应的陀螺矩阵。陀螺仪的非保守性制动系统的动力不稳定性是 对系统参数的数值预测。结果表明,尖叫声倾向于转速，转速取决于参与尖叫声模式 下的振动模式。而且,它强调摩擦系数的负斜率对在盘的面内扭转模式下产生尖叫声 起着至关重要的作用......”。

8、“.....通过对尖叫机械的研究积累了许多 有价值的信息。等提供了关于各种盘型制动尖叫研究的概述。等 发行了以汽车盘型制动尖叫的数值分析为集中研究的评论性文章。他们显示个主要 研究制动尖叫的方法，是线性稳定分析。从线性化的运动微分方程来看,真正的部分 特征值被计算出来，用于决定均衡的稳定性。在文献中，有两个关于线性尖叫分析的 主要方向静态平稳的复杂特征值分析滑动平稳和旋转制动系统的稳定性分 析,。 固定盘和垫的静态的滑动稳定的稳定性分析提供尖叫原理作为频繁摩擦领域里 的合并模式的特性。等使用本征值摄动法发展必要的条件没有直接的本征结 果。等推导了盘对之间的合并模式的封闭解。由于固定盘假设......”。

9、“.....等从个有移动垫和固 定盘的盘型制动模型模型研究了移动荷载效应，因此,陀螺仪的影响被忽视了。 等,验证其合并模式行为,通过使用实验尖叫频率作为尖叫开始。 另方面，旋转盘型制动的稳定性已经调查了分析的方法。旋转盘型制动系统已 经模拟了个环形物和个环形板恰当的与两个垫的接触，并且环形板受制于 分布式摩擦牵引力。考虑陀螺仪的影响，真正的部分特征值对系统参数的影响已经 被解决了。尽管由于复杂的旋转盘建模，旋转盘型制动建模仍旧没有被发展。 最近，等用综合法开发了种理论盘型制动模型。盘型制动模型由个 旋转的环形板接触两个固定环的扇形板组成。综合分析法解释了被耦合模式和陀螺仪西南交通大学本科毕业设计第页 的影响下的稳定特性......”。