【毕业设计】反铲挖掘机论文

操作手柄的动作方向与其所控的臂杆组件的运动方向不同。

例如，液压挖掘机的反铲水平动作，必须同时操控三个操作手柄动臂，斗柄，铲斗使铲斗的顶部沿着水平面图运动。

在这种情况下，操作手柄的操作表明了执行元件的动作方向，但是这种方向与工作方向不同。

如果司机只要操控个操作杆，而其它自由杆臂自动的随动动作，操作就变得非常简单。

这就是所谓的半自动控制系统。

开发这种半自动控制系统，必须解决以下两个技术难题。

装备制造学院毕业论文自动控制系统必须采用普通的控制阀。

液压挖掘机必须补偿其动态特性以提高其控制精度。

现已经研发种控制算法系统来解决这些技术问题，通过在实际的液压挖掘机上试验证实了该控制算法的作用。

而且我们已采用这种控制算法，设计出了液压挖掘机的半自动控制系统。

具体阐述如下。

液压挖掘机的模型为了研究液压挖掘机的控制算法，必须分析液压挖掘机的数学模型。

液压挖掘机的动臂斗柄铲斗都是由液压力驱动，其模型如图所示。

模型的具体描述如下。

动态模型假定每臂杆组件都是刚体，由拉格朗日运动方程可得以下表达式其中是重力加速度铰接点角度是提供的扭矩组件的长度转轴中心到重心之距组件的质量是重心处的转动惯量下标依次表示动臂，斗柄，铲斗。

挖掘机模型每臂杆组件都是由液压缸驱动，液压缸的流量是滑阀控制的，如图所示。

可作如下假设液压阀的开度与阀芯的位移成比例。

系统无液压油泄漏。

液压油流经液压管道时无压力损失。

液压缸的顶部与杆的两侧同样都是有效区域。

装备制造学院毕业论文在这个问题上，对于每臂杆组件，从液压缸的压力流量特性可得出以下方程当时其中，是液压缸的有效横截面积是液压缸的长度是滑芯的位置是供给压力是液压缸的顶边压力是液压缸的杆边压力是在液压缸和管道的油量是滑阀的宽度是油的密度是油分子的黏度是流量系数。

连杆关系在图所示模型中，液压缸长度改变率与杆臂的旋转角速度的关系如下动臂斗柄铲斗当时，扭矩关系从节的连杆关系可知，考虑到液压缸的摩擦力，提供的扭矩如下装备制造学院毕业论文其中，是粘滞摩擦系数是液压缸的动摩擦力。

滑阀的反应特性滑阀动作对液压挖掘机的控制特性产生会很大的影响。

因而，假定滑阀相对参考输入有以下的阶延迟。

其中，是滑芯位移的参考输入是时间常数。

角度控制系统如图所示，角基本上由随动参考输入角通过位置反馈来控制。

为了获得更精确的控制，非线性补偿和状态反馈均加入位置反馈中。

以下详细讨论其控制算法。

非线性补偿在普通的自动控制系统中，常使用如伺服阀这类新的控制装置。

在半自动控制系统中，为了实现自控与手控的协调，必须使用手动的主控阀。

这类阀中，阀芯的位移与阀的开度是非线性的关系。

因此，自动控制操作中，利用这种关系，阀芯位移可由所要求的阀的开度反推出来。

同时，非线性是可以补偿的图。

状态反馈建立在第节所讨论的模型的基础上，若动臂角度控制动态特性以定的标准位置逼近而线性化滑芯位移，液压缸压力差，动臂夹角，则该闭环传递函数为装备制造学院毕业论文其中，是位置反馈增益系数由于系统有较小的系数，所以反应是不稳定的。

例如，大型液压挖掘机中。

是，给出的系数加上加速度反馈放大系数，因而闭环图的上环的传递函数就是加入这个因素，系数就变大，系统趋于稳定。

可见，利用加速度反馈来提高反应特性效果明显。

但是，般很难精确的测出加速度。

为了避免这个问题，改用液压缸力反馈取代加速度反馈图的下环。

于是，液压缸力由测出的缸内的压力计算而滤掉其低频部分，。

这就是所谓的压力反馈。

伺服控制系统当联轴器是手动操控，而其它的联轴器是因此而被随动作控制时，这必须使用伺服控制系统。

例如，如图所示，在反铲水平动作控制中，动臂的控制是通过保持斗柄底部由与计算所得与的高度。

为了获得更精确的控制引入以下控制系统。

前馈控制由图计算，可以得到将方程两边对时间求导，得到以下关系式，右边第个式子看作是表达式反馈部分将替换成，右边第二个式子装备制造学院毕业论文是表达式前馈部分计算当手动地改变时，的改变量。

实际上，用不同的值可确定。

通过调整改变前馈增益，可实现最佳的前馈率。

采用测量斗柄操作手柄的位置如角度取代测斗柄的角速度，因为驱动斗柄的角速度与操作手柄的位置近似成比例。

根据位置自适应增益调度类似液压挖掘机的铰接式机器人，其动态特性对位置非常敏感。

因此，要在所有位置以恒定的增益稳定的控制机器是困难的。

为了解决这个难题，根据位置的自适应增益调度并入反馈环中图。

如图所示，自适应放大系数或作为函数的两个变量，和表示斗柄的伸长量，是表示铲斗的高度。

模拟实验结论反铲水平动作控制的模拟实验是将本文第节所描述的控制算法用在本文第节所讨论的液压挖掘机的模型上。

在大型液压挖掘机进行模拟实验。

图表示其中组结果。

控制系统启动秒以后，逐步加载扰动。

图表示使用前馈控制能减少控制的产生半自动控制系统建立在模拟实验的基础上，半自动控制系统已制造出来，应用在型挖掘机上试验。

通过现场试验可验证其操作性。

这节将讨论该控制系统的结构与功能。

结构图的例子中，控制系统由控制器传感器人机接口和液压系统组成。

控制器是采用位的微处理器，能接收来自动臂斗柄铲斗传感器的角度输入信号，控制每操作手柄的位置，选择相应的控制模式和计算其实际改变量，将来自放大器的信号以电信号形式输出结果。

液压控制系统控制产生的液压力与电磁比例阀的电信号成比例，主控阀的滑芯的位置控制流入液压缸液压油的流量。

为获得高速度高精度控制，在控制器上采用数字处理芯片，传感器上使用高分辨率的磁编码器。

除此之外，在每液压缸上安装压力传感器以便获得压力反馈信号。

以上处理后的数据都存在存储器上，可以从通信端口中读出。

装备制造学院毕业论文控制功能控制系统有三种控制模式，能根据操作杆和选择开关自动切换。

其具体功能如下。

反铲水平动作模式用水平反铲切换开关，在手控斗柄推动操作中，系统自动的控制斗柄以及保持斗柄底部的水平运动。

在这种情况下，当斗柄操作杆开始操控时，其参考位置是从地面到斗柄底部的高度。

对动臂操作杆的手控操作能暂时中断自动控制，因为手控操作的优先级高于自动控制。

铲斗水平举升模式用铲斗水平举升切换开关，在手控动臂举升操作中，系统自动控制铲斗。

保持铲斗角度等于其刚开始举升时角度以阻止原材料从铲斗中泄漏。

手控操作模式当既没有选择反铲水平动作模式，也没有选择铲斗水平举升模式时，动臂，斗柄，铲斗都只能通过手动操作。

系统主要采用语言编程来实现这些功能，以构建稳定模组提高系统的运行稳定性。

现场试验结果与分析通过对系统进行现场试验，证实该系统能准确工作。

核实本文第节所阐述的控制算法的作用，如下所述。

单个组件的自动控制测试对于动臂斗柄铲斗每组件，以的梯度从最初始值开始改变其参考角度值，测量其反应，从而确定第节所描述的控制算法的作用。

非线性补偿的作用图表明动臂下降时的测试结果。

因为电液系统存在不灵敏区，当只有简单的位置反馈而无补偿时图中的关稳态仍然存在。

加入非线性补偿后图中的开能减少这种的产生。

状态反馈控制的作用对于斗柄和铲斗，只需位置反馈就可获得稳定响应，但是增加加速度或压力反馈能提高响应速度。

以动臂为例，仅只有位置反馈时，响应趋向不稳定。

加入加速度或压力反馈后，响应的稳定性得到改进。

例如，图表示动臂下降时，采用压力反馈补装备制造学院毕业论文偿时的测试结果。

反铲水平控制测试在不同的控制和操作位置下进行控制测验，观察其控制特性，同时确定最优控制参数如图所示的控制放大系数。

前馈控制作用在只有位置反馈的情况下，增大放大系数，减少，引起系统不稳定，导致系统延时，例如图所示的关，也就是不能减小。

采用第节所描述的斗柄臂杆前馈控制能减少而不致于增大。

如图示的开。

位置的补偿作用当反铲处在上升位置或者反铲动作完成时，反铲水平动作趋于不稳定。

不稳定振荡可根据其位置改变放大系数来消除，如第节所讨论的。

图表示其作用，表明反铲在离地大约米时水平动作结果。

与不装补偿装置的情况相比较，图中的关表示不装时，开的情况具有补偿提供稳定响应。

控制间隔的作用关于控制操作的控制间隔的作用，研究结果如下当控制间隔设置在超过时，不稳定振荡因运动的惯性随位置而加剧。

当控制间隔低于时，其控制操作不能作如此大提高。

因此，考虑到计算精度，控制系统选定控制间隔为。

受载作用利用控制系统，使液压挖掘机执行实际挖掘动作，以研究其受载时的影响。

在控制精度方面没有发现与不加载荷时有很大的不同。

结论本文表明状态反馈与前馈控制组合，使精确控制液压挖掘机成为可能。

同时也证实了非线性补偿能使普通控制阀应用在自动控制系统中。

因而应用这些控制技术，允许即使是不熟练的司机也能容易和精确地操控液压挖掘机。

将这些控制技术应用在其它结构的机器上，如履带式起重机，能使普通结构的机器改进成为可让任何人容易操控的机器。

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