1、柱塞在下死点时，在固定阀和游动阀间的体积。当柱塞向下冲程到达下死点时，在泵余隙积中还存留有部分含天然气的原油。这时，由于油管中压力般很大，使存留在余隙容积中的天然气受压缩，全部转变为溶解气。而当柱塞开始下个向上冲程时，抽油泵的吸入过程不是立即开始的，只有当原来在余隙容积中的天然气从溶解气转变为自由气，即天然气压力由饱和压力降低到泵筒中吸入压力时，抽油泵才开始吸入原油或混合液。这样就使进入泵筒的混合液体体积减小了。为了考虑抽油泵余容积的影响，威尔诺夫斯基给出了另个泵筒充满系数的表达式，它肯有下列形式充式中余隙容积系数，它等于余隙容积余比以柱塞上冲程所走过的体积效，即效余上述推导时假设余隙容。

2、材料替代般的不锈钢。此外，正在研制不同密度的耐腐蚀抗冲刷的阀球，以满足开采不同密度不同粘度原油的需要。在供液充足或连抽带喷的油井中,地层压力的变动往往会造成油压套压急剧增大,此时如果地面井口防喷设备厚较薄，且该处阻力大。槽型球室型闭式阀罩，它是种整体结构的闭式阀罩。选用球室内有四条圆弧状凹直槽，形成主要的液体流道。并选用钻与直槽相应的直孔出油孔。这种槽型球室型闭式阀罩的特点是有良好的导向性能，阀球的飘忽量很小，相对飘忽量四槽为。四槽球室型实际流道面积比为。井液自下向上流过斜槽时，液体对球阀有个向下的分力，使阀球不会紧靠在球室顶端，这样不但增加了出油孔面积，而且当柱塞反方向时，此分力促使阀球迅速下落。

3、响冲柱塞的冲程损失系数，考虑到抽油杆和油管的弹性变形对柱塞冲程的影响漏液体的漏失系数，考虑到泵工作时液体漏失的影响缩液体的收缩系数，考虑到液体从井下到达地面窗口时体积减小的影响。下面较详细地讨论上述几个系数及其计算方法。泵筒的充满系数充如上所述，泵筒的充满系数是考虑被输送液体中自由气的影响。充满系数等于进泵的液体体积液比上进泵的混合液体积混，而后者则是液体体积液和自由气体体积气之和。液气气液液混液充式中当压力吸温度吸条件下泵吸入处的气液体积比。上式没有考虑到输送油气混合液时抽油泵的余隙的余隙积对充满系数的影响，因此得出的充值偏高。抽油泵的余隙积是当。

4、，适用于多砂油井的防砂泵如自润滑式防砂泵伸缩式三管防砂泵等，在定向井中采用的悬挂泵可防止弯曲，可用于深井抽油的过桥泵，等等。在抽油泵零部件方面，主要是不断提高泵筒柱塞副的耐久性和阀组件的可靠性。泵筒采用了多种原材料和热处理工艺，除渗碳外，发展了碳氮共渗复合涂层以及镀硬铬等工艺。在高矿化度介质中，镀硬铬工艺可能是较好的处理方法。柱塞除采用镀硬铬工艺外，发展了喷焊镍基合金工艺，正在试验喷涂陶瓷等工艺。在提高泵柱塞副的耐久性上，注意了泵筒材料与柱塞材料的合理匹配以及泵筒柱塞副材料与油井条件相匹配。不同含沙量不同油井介质含水含含等应选用不同的泵筒柱塞副材料。为了提高阀组件的抗腐蚀性，用高碳铬不锈钢和铸钴等。

5、响。属于随时间变化的因素有柱塞和泵筒间的漏失，它取决于两者的磨损程度和液体中磨砺性杂质含量由于开头不及时以及磨损和腐蚀引起的泵阀漏失承受弯载荷的油管接箍密封不严处的漏失。应该指出，除了柱塞和泵筒间的间隙漏失量量外，其它漏失量很难用计算方法来确定。般说来，新抽油泵下井，在工作初期由于柱塞和泵筒的跑合，排量系数有些下降，然后就在相当长时间内维持定值，最后由于阀球阀座的加剧以及柱塞和泵筒得的间隙增大使泵排量开始显著下降。有时由于抽油泵的衬套错位以及油管接箍的松开和不密封也会造成排量系数显著下降。这样，抽油泵的排量系数可由下列几部分组成失漏冲充式中实泵筒的充满系数，考虑到自由气的影。

6、积中气体的分离和溶解都是瞬时进行的，所以用上式计算得出的充值偏低。而实际的泵筒充满系数充充充和位在值之间。因此，确定最大值和最小值的平均数作为泵筒的充满系数充充充充柱塞的冲程损失系数冲柱塞冲程损失系数冲由下式可求得效冲利用增距系数来考虑抽油杆柱惯性载荷在增加柱塞冲程方面的作用，那么冲可更精确地写为下列表达式冲其中为冲程增加系数，查表取静变形杆取杆杆冲液体的漏失系数漏在正常工作的抽油泵中泵阀的漏失般很小，液体漏失是在柱塞上，下压力降作用下产生的。因为这个压力降仅当柱塞向上冲程时存在。

7、，减少入座泵效损失。图槽型球室闭式阀罩斜槽型直孔型大流道型阀罩主要结构参数选择导向直径则游圆整后取固圆整后取图槽型球室断面图流道面积分析阀罩外径沟槽铣刀直径则游固球室流道面积则游固槽底直径的值由四槽球室槽底直径的诺模图确定，由则游固则游固得游固故游固机械强启闭防气出油阀柱塞直径为的泵的下压帽直径为，当下压帽的轴插入密封件后，密封面积为,抽油杆质量为，可密封的油气压力计算公式为取时，以下为加装的机械强启闭防气出油阀结构示意图。其原理如下，机械强启闭防气出油阀总成图主要包括梭形阀强制打开，保证泵下腔气体上排该总成中的强启闭防气出油。

8、检泵周期延长以上。长塞环封闭防砂抽油泵能够在各种油气比的油井中高效可靠地工作，既能有效防止气锁，气阻，提高泵效，又能消除上下冲程带来的“液面冲击”，降低阀罩，泵阀及抽油杆柱等部件所受到的冲击载荷。在本文中主要进行了以下工作分析了长塞环防气防砂抽油泵的工作原理，并设计了其整体结构对抽油泵的总体尺寸进行了分析和设计，然后对抽油泵的主要零部件进行了设计，包括泵筒柱塞泵阀和阀罩等。该泵的设计设计机械设计的各种问题，主要解决油田生产中遇到的实际问题，通过对常规抽油泵的抽油泵和固定阀之间加强启闭防气出油阀，从而达到防气防砂的目的，具有良好的经济效益和广阔的推广前景。由于本人知识有限且经验不足，资料有限，有些设。

9、阀倒置并与阀杆上的球阀面配合以保证万向密封，保证了泵在任何油气比情况下均能有效工作。泵的排量计算当抽油泵柱塞向上移动个有效冲程长度效时，排出的液体体积为杆效当抽油泵柱塞向下移动同样效值时，排出液体体积为杆效所以，在柱塞上下两个冲程中，抽油泵排出的液体体积等于效杆效杆效抽油泵的每日排液量理为效理柱塞的冲程是米，按冲次次分，充满系数计算，理影响抽油泵排量系数值的因素可分为两类类是不随时间变化的因素另类是随时间变化的因素。属于不随时间变化的因素有混合液中自由气的影响抽油杆和油管的弹性变形对柱塞有效冲程长度的影响经地面脱气和冷却后液体体积收缩的。

10、，以体积单位表示。混合液中含水量的体积百分比为油水水由此得油水将上式代入，简化后得水油缩由上式可见，当时即无水时，油缩而当时即全部为水时，水缩。般，对于和吸时，油和水缩所以得抽油泵的排量系数为漏充冲缩结论针对目前解决普通抽油泵采油时产生气阻，气锁及砂卡现象的不足，研制了种新型长塞环防气防砂抽油泵。该泵采用长柱塞短泵筒结构，柱塞上端设计成机械强启闭防气出油阀总成，密封段采用防沙环，补偿式金属环及非金属环间隔排列的形式防砂，现场试验表明，该泵能在各种油田气比的井中高效可靠地工作，与普通抽油泵相比，平均泵效提高，平均单井。

11、计环节仍缺少考虑，望各位老师和同学提出宝贵意见，批评改正。参考文献李继志，陈荣振石油钻采机械概论第二版山东中国石油大学出版社，抽油泵译文集甘肃玉门石油管理局科技处情报室，纪名刚机械设计北京高等教育出版社，张琪采油工程原理与设计山东东营石油大学出社，万仁溥采油工程手册北京石油工业出版社，赵怀文，陈智喜钻井机械北京石油工业出版社，陈如恒，沈家骏管式抽油泵可能达到的最大泵效探讨内江科技乔文彪动管式防砂抽油泵在出砂井采油中的应用石油机械时,游动阀关闭,泵筒内所有井液可由打开的固定阀托架进入油管,并被抽吸到地表。防砂泵抗冲蚀泵美国泵公司开发了种抗冲蚀泵,由插入式导向罩钛硬质合金球座和顶部控制总成部分组成。它。

12、这么漏失就产生在泵工作循环的半时间内。但作为整个设计的过程来讲，此次液体漏失系数趋近于，即漏液体的收缩系数缩在泵吸入处的压力和温度的条件下，定体积的原油和水进入抽油泵泵筒，而当它们到地面油罐，由于进行了脱气和冷却，原油和水的体积都会发生变化。为了考虑上述的体积变化，采用了体积系数，原油的体积系数用油来表示，而水的体积系数用水来表示。液体的体积系数不是个固定不变值，而是随温度压力和溶解气体量的变化而改变。般水油和由实验确定，并用表格式图线形式给出。液体的收缩系数缩是表征混合液的体积从抽油泵吸入条件过渡到标准状态时的变化，它可由下式来确定水水油油水油缩式中水油和标准状态下原油和水的排量。

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