梁和顶，底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个边梁作用于边梁荷载为竖向荷载有闸门自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，起吊力等。因为五根主梁间距比较接近，为了简化计算，所以可以近似的把边梁受的荷载处理为均布荷载。每个滑块所受压力最大弯矩最大剪力最大轴向力为作用在个边梁上的起吊力，估计为。在最大弯矩作用截上的轴向力，等于起吊力减去滑块的摩擦力，该轴向力为边梁的强度计算截面面积面积矩惯性矩截面模量截面边缘最大应力验算腹板最大剪应力验算腹板与下翼缘连接处折算应力验算，均满足强度要求。八行走支承设计胶木滑块计算滑块受力均匀，其值为，设滑块长度为，则滑块单位长度承受压力,查表得轨顶弧面半径，轨头设计宽度为，胶木滑块与规顶弧面的接触应力验算。选定胶木高，宽，长。九胶木滑块轨道设计确定轨道底板宽度轨道底板宽度按混凝土压强度确定，根据混凝土由附表十查得混凝土的容许承压应力为，则所需要的轨道底板宽度为取故轨道底面压应力确定轨道底板厚度轨道底板厚度按其弯曲强度确定，轨道底板的最大弯应力轨道底板悬臂长度，对于查表得，故所需轨道底板厚度，取厚度图九胶木滑块支承轨道截面单位十闸门启闭力和吊座计算启门力计算启其中闸门自重滑道摩阻力止水摩阻力因橡皮止水与钢板间摩擦系数，橡皮止水受压宽度取为，每边侧止水受压长度下吸力底止水橡皮采用型，其规格为宽，长，底止水沿门跨长，根据规范，启门时闸门底缘平均下吸强度般按计算，则下吸力故闸门启门力启闭门力计算闭显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。需采用机械加压。吊轴和吊耳板验算吊轴采用钢，查表得，由于水压力较大，所以采用吊点，每边起吊力为启吊轴每边剪力需要吊轴截面积又故吊轴直径取，吊耳板强度验算。按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算，查表得钢的，故,取固在边梁腹板上端部的两侧各焊块为的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为吊耳孔壁拉应力计算，吊耳板半径,轴孔半径，由表得，故孔壁拉应力，满足要求。图十吊轴和吊耳板单位十拦污栅的设计拦污栅的形式及构造采用固定式拦污栅，放置方式采用垂直放置。拦污栅的形式见图十。图十固定式拦污栅构造图栅面结构拦污栅的栅面由垂直放置的金属栅条互相连接而成，连接方式为焊接。每片栅条选用长，厚，高见图十二左。共用三块拦污栅，三块拦污栅在竖直方向连接，每块拦污栅在竖直方向长，每块拦污栅的尺寸详图十二右。拦污栅栅条之间的空隙尺寸根据杂物及水轮机的导水机或喷嘴确定，图十二的拦污栅栅条的空隙为。每块拦污栅用了片栅条，根主梁图十二栅条横截面尺寸左和块拦污栅右单位主梁的选择拦污栅上的水压强块拦污栅受的水压力栅条每根主梁承受的压力主主梁的最大弯矩主截面抵抗模量查附录表三工字钢表选用工字钢Ⅰ，其栅栏整体稳定性验算栅条单位长度荷载受均布荷载的悬臂梁，其临界荷载受均布荷载的简支梁，其临界荷载因为而所以该设计满足稳定性要求。水利水电钢闸门设计设计资料潜孔式平面闸门设计潜孔式平面闸门孔口尺寸宽高上游水位下游水位闸底高程启闭方式电动固定式启闭机材料钢结构焊条型行走支承滚动支承或胶木滑道止水橡皮侧止水和顶止水用型橡皮，底止水用条形象皮制造条件金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准规范水利水电工程钢闸门设计规范拦污栅设计拦污栅型式固定式平面拦污栅尺寸宽高水头二闸门结构的型式及布置闸门尺寸的确定闸门净高闸门高度闸门的荷载跨度为两侧止水之间的间距闸门的计算跨度主梁的形式本闸门属于小跨度中水头闸门，所以主梁采用实腹式组合梁。主梁的布置因为闸门跨度小于闸门高度，所以采用主梁式。主梁根数采用根。由公式得每根主梁距水面的距离图闸门主要尺寸图单位梁格的布置和形式根据面板的计算结果，采用复式。详细布置见图二。图二梁格布置尺寸图单位连接系的布置和形式横向连接系，根据主梁的跨度，布置道横隔板，其间距为，横隔板兼做竖直次梁。纵向连接系，由于面板尺寸较小，水平次梁较多，可以不必设置纵向连接系。边梁和行走支承边梁采用单腹式，行走支承采用胶木滑道。三面板设计估算面板厚度计算面板厚度的公式当,则时当,则时，计算结果详见表表面板厚度的估算区格根据上表计算，选用面板厚度面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直与焊缝长度方向的横向拉应力按式计算，面板厚度,近似取板中最大弯应力，则面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力面板与主梁焊缝厚度面板与梁格连接取焊缝厚度四水平次梁顶梁和底梁的设计荷载与内力计算水平次梁和顶梁底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力可按式下上计算，计算结果见表二。表二水平次梁顶梁和底梁均布荷载计算梁号梁轴线处水压强度梁间距下上下下备注顶梁水平次梁主梁水平次梁水平次梁主梁水平次梁水平次梁主梁水平次梁水平次梁主梁水平次梁水平次梁主梁水平次梁底梁水平次梁水平次梁为五跨连续梁，跨度为。水平次梁弯曲时的边梁中弯矩为次中支座处的弯矩为次图三水平次梁计算简图和弯矩图截面选择初选由附录表得面板参加次梁工作有效宽度按号梁计算，梁间距确定面板的有效宽度系数ε时，需要知道梁弯矩之间的距离与梁间距之比值。对于第跨中正弯矩段取，对于支座负弯矩段根据查表对于,查表得则对于,查表得则对于第跨中选用，则水平次梁组合截面积为组合截面形心到槽钢中心线的距离跨中组合截面的惯性矩及截面模量为次中图四面板参加水平次梁工作后的组合梁单位对支座段选用，则组合截面面积结合截面形心到槽钢中心线距离支座处组合截面的惯性矩及截面模量次水平次梁的强度验算次次安全说明水平次梁选用满足要求。扎成梁的剪应力般很小，可不必验算。水平次梁的挠度验算受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在支座处截面的弯距已经求得次则边跨挠度可近似地按下式计算次次次所以水平次梁选用槽钢满足强度和刚度要求。顶梁和底梁顶梁和底梁受荷载较小，荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在支座处截面的弯距已经求得次则边跨挠度可近似地按下式计算次次次