八年级英语下册Unit6AnoldmantriedtomovethemountainsSectionAPeriod1课件（新版）人教新目标版

压实度的增加使贮料密度提高，因而内摩擦力和内聚力即抗剪强度都会增加，这就使原煤中的内力阻碍运动的力可能超过其重力，因而仓内原煤失去流动性而发生结拱堵塞现象。

由于仓内贮煤被压实而造成的拱圈具有相当大的稳定性。

原煤自煤仓上口卸载下来时冲击力越大，时间越长，这种稳定性就越难以破坏。

贮仓中所以形成拱形而不下落，是因为在这个拱圈的上面形成了个定厚度的密实的硬壳，该硬壳是具有足够的强度，可以承受本身及其上面存煤的重力作用，使其和周围系统形成了暂时的稳定平衡状态。

影响压实度的因素贮煤高度在定范围内，贮煤高度加大，对其下部的压实度也越大但当其超过定范围时，上部贮煤的自重将被仓内的摩擦力所抵消。

垂直仓对于垂直仓，仓上口卸载时的冲击力比仓下部放煤稳定流动时的竖向压应力大得多，因而导致压实度增大。

贮存时间的影响随着煤在仓内贮存时间的延长，煤在其自重影响下将发生沉降，增加了贮料的密实程度，压实度将增加。

原煤粒度和湿度的影响粒度愈大，压实度愈小原煤中论文中具体阐述。

自动开启机构是密封焊接在储气罐内，有两圆孔与高压气体相连，其工作原理就是利用储气罐内的高压气体压缩机构里的密封活塞，使自动开启机构内的空管活塞杆下拉，从而打开通过铰链与之相连的发射筒出口端盖，待橡胶子弹发射完后，储气罐内气压降低，自动开启机构通过安装在底部的压缩弹簧将空管活塞杆顶起，从而关闭发射筒。

自动开启机构要求有极高的密封性和较强的稳定性，要求机构能够承受经常的伸缩活动。

整个机构呈细长型，因此主要采用钢结构体，且便于焊接，如图图中的零件分别为下缸体压缩弹簧大密封圈螺纹管套小密封圈橡胶套圈活塞管拉杆。

根据图阐述自动开启机构的工作原理，自动开启机构下缸体的上部弯角处与储气罐的旁侧孔相焊接见图，从而保证储气罐内的密闭性。

下缸体上部安装时在储气罐内部留有两个直径为的圆孔，当储气罐内开始储存高压气体时，高压气体通过两圆孔压入自动开启机构下缸体，下缸体与空管活塞杆通过上下两个密封圈实现密封，由于活塞管管部直延伸到顶部与外部大气压相通，且活塞管下部活塞面积大于上部活塞面积，当有高于大气压的压力压入下缸体后，空管活塞管下拉，压缩弹簧处于压缩状态，压力持续增大，活塞管继续下拉，知道将弹簧压缩到底部，而此时与自动开启机构上部连接铰链足以将发射筒出口端盖拉起，出口端盖实现自动开启。

当储气罐内气压降低时，压缩弹簧回复，将活塞杆顶起，从而将发射筒出口端盖合上，出口端盖实现自动关闭。

图自动开启机构装备图下缸体的设计计算自动开启机构下缸体的设计要求缸体既要有足够的深度使空管活塞杆下拉后能将发射筒端盖完全竖立起来，又要有足够的宽度使预定量的高压气体能够克服弹簧的弹性阻力完全将活塞杆压缩下去，为了便于零件的加工和功能实用的合理性，我将下缸体设计成圆筒状，预计在下缸体壁上开两个的圆孔。

为了与储气罐能够实现密封焊接，在下缸体上部预计留个顶盖以便焊接使用，材料除保持密闭性外，还要求下缸体上部能与螺纹套筒图密封连接，须在下缸体上部攻内螺纹，因此采用钢。

下缸体深度的确定要确定下缸体深度，需要先确定空管活塞杆需要下拉的长度。

已知铰链底座与转动体结合的轴线距离发射筒壁距离为，铰链轴线距焊接为体的端盖顶部，如图，若要发射筒端盖完全打开，则打开角度为，则可求得。

由于铰链转动体上下拉动时左右的位移量极小，此处忽略不计，铰链转动体轴线与转动体上的另个圆面轴线的距离是，因此，空管活塞杆下拉距离可通过以下公式计算取长为。

由于活塞管拉杆下部活塞厚，假设完全弹簧压缩后，可压缩成的弹簧，则综上，自动开启机构进气口下方应深。

进气口上方留出的长度，外加进气口设置成的圆形孔，则可知，下缸体的深度为。

图发射筒段该完全打开示意图下缸体直径的确定下缸体直径的确定与活塞管拉杆的下活塞管拉杆的活塞直径确定，要求两者密封连接，因此直径确定为活塞管拉杆确定为，将在后面提到，壁厚确定为由于与螺纹管套通过螺纹连接图，因此材料采用钢。

综上，下缸体的数据如下下缸体长，内径，壁厚。

距下缸体上端处开的圆孔攻内螺纹下缸体上端部设的圆盘，后整体尺寸确定后，其图如下图图自动开启机构下缸体螺纹套筒的设计计算螺纹管套与下缸体通过螺纹连接实现密封连接，因要完全拉起发射筒出口端盖需下拉节中提到，因此整个螺纹套筒设计成，留的缓冲空间。

螺纹套筒下端攻外螺纹，内管径设计为，上部壁厚，与空管活塞杆的上活塞密封配合，设计理念将在空管活塞杆章节中具体阐述。

螺纹管套螺纹管套的下部设计为设计为，因此攻外螺纹参数可设计为，材料采用钢。

综上，螺纹管套的数据如下长，内径结构图如下图图自动开启机构螺纹套筒空管活塞杆的设计计算空管活塞杆的整体设计空管活塞杆是自动开启机构的中心部件，即承担着承受气体压力滑动的作用，又承担者拉动铰链连接的发射筒端盖的作用，是整个机构的核心部件，自动开启机构下拉所需要的压力差也是由上下两个活塞块大小面积差所决定的。

整个活塞杆中心透空，从而使得内部与外部大气压相通，当大活塞上部有更大的压力时，在内外压差的作用下即使可实现自动开启。

下缸体和螺纹套筒的内径尺寸都已经确定，初步确定活塞杆的下活塞直径，上活塞直径，与下缸体和螺纹管套分别留有配合空间，两活塞体上开密封圈槽实现密封。

对于空管的中心管径并无太大技术要求，只需与外界大气压相通即可，初步设定为的内径。

活塞杆仅做往复的拉压运动，不无太大载荷，初步确定壁厚，活塞与活塞杆壁设置为体。

活塞杆的上部与铰链连接，应考虑到活塞杆与外部的通透性以及活塞杆的受力情况。

在活塞杆上部设的沉头孔，孔上开的圆形横透孔以与铰链轴连接。

沉头孔设置深为，壁厚设为。

控管活塞杆需与下缸体和螺纹套筒实现密封，活塞杆上需加装密封圈，可在上下两活塞体上分别开密封圈槽，槽深，宽。

活塞压力的计算活塞杆的运动原理是利用上下活塞体面积不同产生的压力差，下部活塞体的面积大于上部活塞体的面积，当有压力压入时活塞杆下拉。

井下现场气源般都可达到，假定储气罐内冲入的气体压力为。

已知下活塞体半径，上活塞体半径，则面积差因此，可计算出活塞杆受到的总的压力因活塞杆较细，因此中空内受到的摩擦阻力极小，可忽略不计，整个活塞杆的重量较轻，的力足以满足使用要求。

初设定的各个数据均满足要求。

活塞杆的阻力主要来自于压缩弹簧的弹性阻力，通过铰链所拉动的发射筒出口端盖重量也较轻，无太大负载，壁厚无需校核，均满足使用要求。

材料无特殊要求，采用钢。

综上，自动开启机构空管活塞杆数据如下活塞杆长，内径，薄壁厚。

下活塞体外径，上活塞体外径，两活塞体上均开深，宽的槽。

活塞杆上部沉头孔深，内径，外径，中间开的通孔。

空管活塞杆结构图如图。

图自动开启机构控管活塞杆压缩弹簧的设计计算压缩弹簧位于空管活塞杆的底部，储气罐内气压增大时，活塞下拉，弹簧被压缩气压减小时，压缩弹簧回复，活塞被顶上。

根据上章节计算，压缩弹簧所受的力为，要求当受力时，弹簧压缩变形量为，弹簧内径大于小于，自由高度大于小于。

初选弹簧丝直径为，弹簧中径为，自由高度为。

圆整弹簧负荷变化量为，弹簧压缩变化量为。

则弹簧刚度弹簧圈数计算公式为其中，为切变模量，查表取值为弹簧丝直径为弹簧中径为弹簧刚度计算可得，圆整取。

弹簧的变形量其中，为切变模量，查表取值为受力变量，取值为弹簧中径，取值为弹簧圈数，取值为弹簧丝直径，取值计算得，符合条件弹簧材料选用，淬透性较好，强度较高，价格便宜，般用于制造尺寸不大的弹簧。

尺寸确定后，弹簧结构图如图。

图自动开启机构压缩弹簧结构图大小密封圈及橡胶套圈橡胶套圈并非起密封作用，而是套在螺纹套筒上，在定程度上起稳定和缓冲空管活塞杆的作用，橡胶套圈由聚氨酯橡胶材料制成。

数据如下大径，内径，长。

大密封圈外径，内径。

小密封圈外径，内径。

以上两种均由聚四氟乙烯制成。

其他部件的设计计算法兰盘的设计计算法兰盘用于连接弹簧套筒和快排阀阀体，螺纹套筒上部是气源进口，因此弹簧套筒与法兰要实现密封连接。

设计法兰为螺纹法兰，在法兰内侧攻螺纹，当与螺纹套筒连接时，在螺纹上缠密封胶带实现密封，法兰结构图如图。

图立式煤仓疏通装置法兰盘弧形支座的设计弧形支座是嵌入橡胶托轮，用于调整发射筒发射角度结构，采用钢铸造而成。

结构图略发射橡胶弹后座力缓冲弹簧计算最大后座力即最大气压对橡胶弹时间冲击力的反作用力。

按照计算，后座行程，则需要弹簧弹性系数最小。

致谢经过两个多月的时间终于完成了我的毕业设计，首先我要感谢我的指导老师郑建新老师，他耐心的指导我们毕业设计，使我在完成论文的同时也深受启发和教育。

郑老师渊博的学识和严谨的治学，使我受益匪浅，不仅从郑老师那儿学到了专业知识，而且学到了些软件的使用技巧。

郑老师高尚的师德和缜密的思维令我叹为观止，是我学习的楷模。

同时，感谢各位曾教过我的大学老师，是他们传授给我专业知识，让我在毕业设计中充分应用。

上而下靠自重下落。

下落的物料由于在锥形容器内流动，故愈向下流动，面积愈小，对物料本身就形成挤压，增加摩擦系数往往是造成堵塞的基本原因。

另外物料的水分含量，粗细度化，温度变化，物料在窗口容器存放的时间