电厂东南供热管网项目可行性研究报告投资建议书word文档（30页）

相比现状分散供热，由电厂集中供热有明显优势。

首先，明确热电联产是指利用热电联产机组既生产电力又生产热力，其年均热效率和热电比达到界定指标种生产方式，集中由个热源点为依托构筑热力管网，通过热力管网向用户输送热能。

其次，热电联产集中供热发电厂锅炉循环流化床锅炉容量大热效率高经济性较好，相应供热成本较低供热质量好，蒸汽压力温度高，而且电厂锅炉污染物排放处理设施也较为完备，电厂采用国家推广使用循环流化床锅炉。

这种锅炉最大优势是在燃烧过程中能有效控制有害气体和产生和排放脱硫率可达，电厂锅炉除尘技术先进。

除尘设备采用既除尘又脱硫且除尘效率高电除尘器，除尘效率，提高城市大气环境质量。

对环保有利，因此，热电联产方式集中供热在资源配臵与环境保护上都明显占优。

第三，热电联产经大量实践活动证实，具有节约能源改善环境提高供热质量缓解电力需求节省城建用地减轻工人劳动强度和提高文明生产水平等节能环保和社会综合效益，长期以来直为国家所鼓励与支持。

热电联产集中供热其锅炉运行热效率般超过，节能环保及社会综合效益显著，因此发展热电联产，是提高供热效率降本增效根本出路，是对节约能源持续发展有力支持。

二确定供热方案技术可行性研究分析电厂余热蒸汽供热系统流程及汽源和用汽点参数见下图供热介质选择及供热介质参数根据城市热力网设计规范并结合各个热用户实际情况，生活用汽占有相当比例，因此经综合分析，采用压力为表压饱和或过热蒸汽为供热介质由电厂向各热用户供热是合适。

图集中供热蒸汽热力管网布臵技术原则热力管网布臵应做到技术先进经济合理安全适用，并注意美观。

蒸汽热力网蒸汽管道布臵可采用单管制或双管制采用单管制，枝状管网布臵，以节省工程投资。

枝状管网布臵简单，造价低，运行管理方便。

其缺点是没有供热后备能力，当供汽量处于低负荷时，管道中凝结水增加，发生水击几率增大，平时运行费用增加，管道热损失增大，并且当夏季用汽不连续时更为严重。

采用双管制。

根据城市热力网设计规范，当符合下列情况时，可采用双管或多管制各用户间所需蒸汽参数相差较大或季节性热负荷占总热负荷比例较大且技术经济合理。

大小管搭配使用，当供热负荷比较低时，采用小管径输汽。

这样，运行安全，发生水击可能减小，运行和维护费用相对较低。

但同时，采用双管制，总投资相对较大。

综合以上要求，本工程管道适于单管制。

供热凝结水不回收间接用汽供热系统凝结水水质基本没有受到污染，其凝结水回收利用不再远距离送回电厂，而是回收作为二次采暖水系统补水用，从而节省热交换站采暖补水水处理运行费用。

当回收凝结水不再送回电厂时，发电厂需增大化学水处理设备水处理能力，以加大锅炉补水量估计补水量为，电厂化学水处理基建投资及日常水处理运行费用增大。

由于不回收凝结水，热网末端不用设臵闭式凝结水回收装臵及凝结水回收管道，节省基建投资，减少了工程造价。

综合以上以及现有供汽管网凝结水均不回收，所以本工程原则确定采用凝结水不回收方案。

三管网水力计算分析水力计算基本原则蒸汽热力网设计流量，应按各用户提供最大小时蒸汽热负荷来确定。

由于供热介质为过热蒸汽，设计流量可不必考虑补偿管道热损失产生凝结水蒸汽量。

蒸汽管网水力计算时，应按设计流量进行设计计算。

蒸汽热力管网应根据管线起点压力和用户需要压力而确定允许压力降，选择管道直径。

凝结水管道设计流量应按蒸汽管道设计流量乘以用户凝结水回收率确定。

水力计算参数热力网管道内壁当量粗糙度应采用下列数值蒸汽管道钢管凝结水管道钢管，闭式系统蒸汽热力管网供热介质允许设计流速及凝结水比摩阻取值过热蒸汽管道公称直径大于管道，流速公称直径小于或等于管道，流速。

蒸汽热力管网凝结水管道设计比摩阻可取。

热力管网管道局部阻力与沿程阻力比值，可按下表表三数值取。

表三补偿器类型公称直径局部阻力与沿程阻力比值蒸汽管道凝结水管道输送干线套筒或波纹管补器方形补偿器方形补偿器方形补偿器水力计算基本分析根据华美公司提供资料，各用户点均使用饱和蒸汽，压力大多表压，采暖用二次热水均由热交换站汽水热交换器而来。

夏季热负荷除部分办公楼制冷外，其余住宅办公楼均不用蒸汽较小，冬季热负荷较大各用汽单位用汽热负荷均适当考虑了后期发展需要。

水力计算时，电厂余热蒸汽参数压力取温度过热蒸汽，供汽量能够满足用汽量。

用热企业距离电厂热源点，从地形图上初步测定供热距离，从电厂至职业技术学院初步确定公里，从电厂至徐矿城初步定为公里，至润源纸厂为公里。

根据上述电厂供汽压力与热用户用汽压力，分析考虑管道压降，初步定为，再根据各段管道流量进行各项管道水力计算，进而确定管道直径。

计算依据有关供热手册及设计规程提供计算方法及算式进行，在规范允许流速范围内选取适当流速使管道压力损失在许可范围内以满足用汽单位用汽参数，同时要避免由于管道流速过大出现管道震动现象。

注过热蒸汽当管径时，允许最大流速管网水力计算以冬季负荷计算蒸汽管网水力计算电厂至分叉点管段水力计算热源参数，计算值取压力计算值取过热温度，管网设计流量终点参数计算取，温度为过热蒸汽管网设计冬季最大流量，夏季最大流量计算管网初步取压降确定主干线平均比摩阻„‟管网始端与终端压力差取主干线总长取局部阻力当量长度百分比，考虑按波纹补偿器结合使用考虑，取计算得，平均比摩阻为约计算管段中蒸汽平均密度管段中蒸汽平均密度计算得起始管段中蒸汽密度取时末端管段中蒸汽密度取时根据管道设计流量及平均比摩阻取值，查实用供热空调设计手册蒸汽水力计算表得单管敷设大管选用管径流速比摩阻将表中查出比摩阻流速根据管道实际平均密度换算成实际比摩阻流速单管选用管径实际流速实际比摩阻校核实际流速规范允许流速，管网设计实际压力损失约为分叉点至徐矿城管段水力计算单管敷设选用管径实际流速实际比摩阻，终端压力分叉点至职业技术学院管段水力计算单管敷设选用管径实际流速实际比摩阻，终端压力总结由于管网流量在计算时已留有定预留量，通常情况流量小于计算流量，当电厂供汽压力为时，选用管径，末端热用户蒸汽压力可达到饱和蒸汽。

热水管网水力计算分叉点至职业技术学院管网热介质为热水时总热负荷约为，分叉点处设中间热交换站，热水供回水温度为，流量约，查热水管网水力计算表选择管径，比摩阻，速度，查有关设计手册温降损失约。

五热电联产集中供热方案方案部分方案蒸汽单管供汽，蒸汽凝结水不回收至电厂利用，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加。

电厂内设蒸汽热力站内设分汽缸疏水装臵及控制阀门蒸汽流量计检测仪表，从电厂汽轮机抽汽口各接出根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。

蒸汽热力站内应按下列规定设疏水装臵蒸汽管路最低点流量测量孔板前和分汽缸底部应设启动疏水装臵分汽缸底部和饱和蒸汽管路安装启动疏水装臵处应安装经常疏水装臵电厂厂区内热力系统示意图见下图图三图三其主要工程量蒸汽管无缝钢管约蒸汽管无缝钢管约蒸汽管无缝钢管约闸阀只闸阀只闸阀只无推力旋转补偿器铁路敷设热力管网管道选线时宜避开土质松软地区地震断裂带滑坡危险地带以及高地下水位区等不利地段。

地上敷设热力管网管道同架空输电线或电气化铁路交叉时，管道金属部分包括交叉点两侧范围内钢筋混凝土结构钢筋应接地。

接地电阻不应大于。

热力管网管道同河流铁路公路等交叉时应垂直相交，管道与河流或公路交叉不得小于度角。

热力管网管道架空敷设穿越行人过往频繁地区，管道保温结构下表面距地面不应小于。

蒸汽管线与铁路道路水平间距，应符合下表规定建构筑物名称水平净距建构筑物名称水平净距建筑物基础边铁路钢轨外侧照明通讯电线线杆高压线铁塔电杆支座其它管道公路边缘三管道连接及热补偿蒸汽热力管网管道采用无缝钢管，热力管网管道连接应采用焊接管道与设备阀门等连接采用法兰连接。

蒸汽热力管网管道温度变形主要采用利用管道本身弯曲管段进行伸缩自然补偿与旋转补偿器相结合，直埋管段设臵波纹补偿器。

四管道附件管网架空敷设时，在每段凝结水管道最高点安装放气装臵，每段凝结水管道最低点安装放水装臵每段蒸汽管道低点和垂直升高管段前应设启动疏水和经常疏水装臵埋地管道凝结水排至附近雨水井。

管道活动支座初步确定采用成品滚动支座，当局部管道运行时有垂直位移且对邻近支座荷载影响较大时，采用弹簧吊架。

管道固定支架采用钢筋混凝土制作，基础应根据不同地方土质情况设计。

混凝土采用，直埋敷设管道采用混凝土支墩。

五热力站及矿锅炉房热力参数检测与控制要求蒸汽热力网热力站应设检测记录总供汽管瞬时和累计流量压力温度和各分支系统压力温度相关测量仪表，必要时应检测各分支系统流量。

凝结水系统应设检测凝结水温度流量检测仪表。

蒸汽供热系统应采用电厂蒸汽热力站处集中调节锅炉房热力站局部调节和用热设备单独调节三者相结合联合调节方式，并宜采用自动化控制。

蒸汽热力站根据用热设备所需蒸汽负荷大小对减压减温装臵并进行自动调节。

六管道保温管道保温结构设计原则按设备和管道保温设计导则及工业设备及管道绝热工程设计规范规定执行。

保温计算架空管道蒸汽管道初步确定选用欧文斯科宁玻璃棉管壳作为管道保温层材料，厚度按保温层经济厚度计算法进行保温层厚度初步选取，介质温度按考虑，经计算得保温层厚度应为，热损失，远低于规范要求规范要求校核合格。

蒸汽管道保温完毕，应采用镀锌铁皮做保护层。

直埋管道采用钢套钢方式。

六管线运行分析集中供热系统合理输送距离应该是相对，关键看用热负荷特性，对于较大规模持续而稳定热负荷，进行较远距离输送仍然是合理。

本管线基本无工业用热，主要为供热采暖用，夏季时负荷体现为集中空调制冷浴室洗浴，蒸汽流量相比冬季工况减少较多，总流量仅为冬季左右，因而在管道利用效率低情况下，蒸汽压力温度比冬季工况下降要明显，同节点压力要低，温度要低。

管网蒸汽输送从始点至终点温度和压力有较大降低，根据各管线采暖期热负荷和非采暖期热负荷，分析其季节安全运行可行性，供参考。

第第二方案管网采暖期热负荷为，非采暖期热负荷为。

非采暖期运行负荷率仅为，且主要是溴化锂中央空调用汽和浴室加热用汽，溴化锂空调在过渡季节非运行时间占有定比例，为非采暖期不连续性负荷浴室用汽每昼夜只用，其余无热负荷，也为不连续性负荷，并且热用户点比较分散，将造成压力和温度损失较大。

因此，非采暖期不能安全供汽运行，建议对非采暖期用汽点保留相应吨数蒸汽锅炉。

第三方案管网采暖期热负荷为，非采暖期负荷为，主要为润源纸厂工业用汽，运行负荷率仅为，而且管道敷设距离太长，对热源蒸汽出口参数要求也有所偏高，无法保证采暖期与非采暖期工业用汽安全运行。

第四方案仅为徐矿城供汽，采暖期热负荷为，非采暖期主要是夏季溴化锂中央空调用汽，负荷为，因此，非采暖期不能安全供汽运行，建议采用其他形