其转速只降到原转速，而不是。若锅炉给水泵电动机额定功率为，节流调节到流量时实际消耗功率为，试计算采用液力耦合器调速节能效果。由以上计算可知，当转速下降到，即额定转速时，流量为，即额定流量，压力为，略高于锅炉汽包压力，为了保证汽包顺利进水，转速已不能再下降了。所以其调速范围为，当水泵转速为额定转速时，由，其轴功率，因为液力耦合器调速效率等于调速比，这时液力耦合器输入功率为，再加上液力耦合器本身损耗，输入功率约转速比般在之内，当其小于时，由于转速比小，工作腔内充油量少，工作油升温很快，工作腔内气体量大，这时工作中常会出现不稳定状况。转差率液力耦合器工作时，其泵轮与涡轮转速差与泵轮转速之比百分数，称为转差率，即液力耦合器转差率除表示相对转速差大小外，还表示在液力耦合器中功率传动损失率。由液力耦合器输入输出力矩相等，即，可得即转矩系数转矩系数是液力耦合器得个重要技术指标，它表示液力耦合器通流部分完善程度。转矩系数越大，表示液力耦合器得动力储存也越大，亦即其传递功率和转矩得能力越大。转矩系数值主要是由液力耦合器工作腔几何尺寸及形状以及工作腔流道表面粗糙度等因素所决定。对于已确定工作腔尺寸和形状液力耦合器，转矩系数仅随转速比而变，即，在额定工况点转速比时，液力耦合器转矩系数值约为，规定，调速型液力耦合器转矩系数值因满足。调速效率ην液力耦合器效率液力耦合器调速效率又称为传动效率。它等于液力耦合器输出功率与输入功率之比，因为，故有即在忽略液力耦合器机械损失和容积损失等时，液力耦合器调速效率等于调速比。当液力耦合器工作时转速比越小，其调速效率也越低，这是液力耦合器个重要工作特性。液力耦合器在风机水泵调速中节能效果液力耦合器在风机水泵调速中功率损耗由上可知，液力耦合器调速效率等于调速比，所以液力耦合器属低效调速装置。液力耦合器在带动恒转矩负载调速工作时，转速比越小，其调速效率越低，转差功率损耗也越大但是在带动叶片式风机水泵类平方转矩负载调速工作时，情况就不是这样了。这是因为叶片式风机水泵轴功率与转速三次方成正比，这时液力耦合器所传递功率也迅速减小，转差功率损耗也就是个很小量了。当风机与水泵由液力耦合器驱动调速工作时，风机或水泵输入轴与液力耦合器从动轴相连接，故风机水泵转速等于液力耦合器涡轮转速，即，而其轴功率等于涡轮轴传递功率，即。根据叶片式风机水泵比例定律可知，风机水泵轴功率与其转速三次方成正比，即。当液力耦合器在最大转速比时两式相除得，或改写成即„„„，因为，即代入式得由式和式可求出液力耦合器得转差功率损失与转速比关系为为求出最大转差功率损耗时转速比，可将式对求导数，再令导数为零，求出其极值点，即可求出其极大值或极小值得出取得极大值得极值点为。把极大值代入式可求出液力耦合器最大转差功率损耗为注意式中为，时液力耦合器涡轮所传递功率，等于风机或水泵再最高转速时轴功率。亦可用相应液力耦合器泵轮传递功率等于风机或水泵最高转速时电动机输出功率表示，由得通常，液力耦合器，代入式及式得以上通过理论分析，导出了液力耦合器涡轮传递功率泵轮传递功率以及转差功率损失计算公式证明了液力耦合器最低转差功率损失发生再转速比处。而不是转速越低，越大。由以上推导公式可以作出叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速时调速效率泵轮传递功率涡轮传递功率转差损失功率与转速比关系曲线，如图所示。图叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速时调速效率泵轮传递功率涡轮传递功率转差损失功率与转速比关系曲线从图中可以直观地看出随着转速比减小，液力耦合器泵轮和涡轮所传递功率也迅速减小，而转差损失功率，因而当液力耦合器泵轮所传递功率和涡轮所传递功率都变得很小时，转差损失功率也是个很小量了。液力耦合器在风机水泵调速中节能效果例下面通过个具体例子来说明叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速，即使工作在低转速比时，尽管其调速效率很低，但与节流调节相比，也还具有显著节能效果。图离心式通风机性能曲线图所示为离心式通风机性能曲线，设此风机系统在未经节流调节和液力耦合器调节时，管路性能曲线经过最高效率点，即由于管路静压，管路性能曲线经过坐标原点，故此管路性能曲线与经过最高效率点相似抛物线相重合因为它们都是经过坐标原点和最佳工况点二次抛物线。下面分析比较将流量调节到风机额定流量时，即时，采用节流调节和液力耦合器调节时各自所需原动机功率。先看节流调节，从图可直接读出当时，风机轴功率为，当通过节流调节使时，风机轴功率为。而通过液力耦合器调速时，水泵性能曲线要发生变化，但管路性能曲线不变，故变速前后运行工况点均位于管路性能曲线上，而管路性能曲线上各点又都是相似工况点，相互之间参数关系遵守比例定律故当流量下降到额定值时，转速应下降到额定转速，降速后风机所需轴功率为若再考虑到液力耦合器损耗功率，则得实际所需原动机功率。由式可知，液力耦合器调速效率等于调速比，当转速比时，调速效率也等于，这就意味着从液力耦合器输入功率只有半为有效功率，而另半则要损耗掉,因此，原动机输出功率应为。可见，当把风量调节到额定风量时，尽管在液力耦合器中要产生较大损耗，但它较之节流调节来说，所损耗原动机功率仍然要少得多，比节流调节少消耗，其节约功率还是相当可观，节电率达。当然，这只是粗略计算，实际上液力耦合器冷却水系统和油泵系统等辅助设备以及液力耦合器机械损失和容积损失也要消耗定功率般为额定传动功率，故实际节约功率比上述计算结果要少些，约在左右，节电率约为。例锅炉给水泵性能曲线如图所示，其在额定转速下运行时运行工况点为，相应。现欲通过变速调节，使新运行工况点流量减为，试问其转速应为多少额定转速为变速调节时管路性能曲线不变，而泵运行工况点必在管路性能曲线上，故点可由处向上作垂直线与管路性能曲线相交得出见图，由图可读出点扬程。与不是相似工况点，需在额定转速时曲线上找出相似工况点，以便求出转速。过点作相似抛物线，由相似定律可推得为把相似抛物线作到图上，上式中与关系列表如下把列表中数值作到图上，此过点相似抛物线与额定转速下相交于点。由图可读出故得或上述两式得出结果略有不同是因作图及读数误差引起。从计算结果知，此泵装置因管路静扬程很高，故当流量减少到原流量时，其转速只降到原转速，而不是。若锅炉给水泵电动机额定功率为，节流调节到流量时实际消耗功率为，试计算采用液力耦合器调速节能效果。由以上计算可知，当转速下降到，即额定转速时，流量为，即额定流量，压力为，略高于锅炉汽包压力，为了保证汽包顺利进水，转速已不能再下降了。所以其调速范围为，当水泵转速为额定转速时，由，其轴功率，因为液力耦合器调速效率等于调速比，这时液力耦合器输入功率为，再加上液力耦合器本身损耗，输入功率约益η。如果外部管路特性变化而调速时要求水压恒定。此时流量由流量由变为。图如果水泵定速运行，工作点将由变为点如果通过调速方式，水泵工作点将由变为点。水泵在两点输出功率差为。假设水泵在两个工作点效率差别不大，都为η，则水泵输入功率差η。水泵调速运行节能效益计算实例水泵调速节能效益与水泵特性运行方式电费水平等多种因素有关，由于这些因素在不同场合下千差万别。计算节能效益时对工况作如下假设水泵功率为，年运行时间小时，其中小时即时间为流量，小时即时间为流量，小时即时间为流量，调速装置效率为，假设水泵流量和压力在采用阀门调节流量时近似满足如下关系，其中为水泵出口封闭时出口压力，假设为，假设电费为元度。采用阀门调节时电耗计算采用阀门调节流量时，功耗等于流量和压力乘积。各种流量功耗计算如下电费计算如下度，年电费约万元。采用调速且要求水压恒定时电耗计算采用调速水泵调节流量时，如果需要压力恒定，则功耗仍然按流量和压力乘积计算。各种流量功耗计算如下其中为调速装置效率电费计算如下度，年耗电费约万元。流量变化时，如果要求压力不变，相对于用阀门调节流量，采用变频器调节流量后，年可以节省电费约万元。管路特性不变没有压力要求时电耗计算采用调速水泵调节流量时，如果没有压力要求，即假定外部管阻特性不变，则功耗正比于流量立方。各种流量功耗计算如下其中为变频器效率电费计算如下度，年耗电费约万元。流量变化时，如果外部管阻特性不变即流量小时，压力也小，调速时对压力不作要求，相对于用阀门调节流量，采用变频器调节流量后，年可以节省电费约万元，节电量达到，节能效益非常显著。异步电动机在启动时启动电流般能达到额定电流倍，对厂用电形成冲击，同时强大冲击转矩对电机和风机使用寿命存在很大不利影响。变频调速装置可以优化电动机运行状态，提高低加疏水泵运行效率，达到火力发电厂节能降耗目，有效地降低厂用电率。三方案论证方案描述号机低加疏水泵号机低加疏水泵电机各采用套低压变频装置，利用变频来改变电动机转速或根据现场实际，用拖方式，实现对两台低加疏水泵电机变频调速，提高低加疏水泵运行效率号机低加疏水泵变频柜安装在号机汽机段南侧，号机低加疏水泵变频柜安装在号机汽机段南侧，把原来动力电缆接头从开关下侧移至变频柜输出接线端子上，在用相同规格电缆把开关与变频器相连，系统改造前后示意图如下系统改前示图号机汽机段母线号机低加疏水泵开关号机汽机段母线号机低加疏水泵开关系统改后示图号低加疏水泵开关号机汽机段母线变频柜号低加