报告黄河流域中为，建议河宽为。览于该河段 上游已建成河堤距基本按控制实施，因此，该河段堤距仍按设计。 造床流量 确定造床流量的方法多为经验方法，此河段造床流量直接采用省水利 水电勘测设计研究院完成的省防洪规划报告黄河流域成果，造床流 量为。 堤线布臵 堤线宽度 遵循新旧河堤统规划，两岸兼顾，因势利导，大弯就势，小弯就直的 原则满足安全通畅泄洪的要求堤线宽度不小于造床流量下的稳定河宽。 堤线确定的依据 现状河道摆幅大，右岸河堤已建成投入运行，左岸无河堤控制段，河势 向左岸扩展。治理段上从上到下基本控制在，以稳定河宽结合河势布臵。 治理段工程整体布臵 本次河治理段内右岸已建成河堤是治导线布臵的重要控制节点。为了 兼顾左右岸利益，又尊重已成的既成事实，本次设计以对岸河堤 现状河道摆幅大，右岸河堤已建成投入运行，左岸无河堤控制段，河势 向左岸扩展。治理段上从上到下基本控制在，以稳定河宽结合河势布臵。 治理段工程整体布臵 本次河治理段内右岸已建成河堤是治导线布 量为。 堤线布臵 堤线宽度 遵循新旧河堤统规划，两岸兼顾，因势利导，大弯就势，小弯就直的 原则满足安全通畅泄洪的要求堤线宽度不小于造床流量下的稳定河宽。 堤线确定的依据 堤距基本按控制实施，因此，该河段堤距仍按设计。 造床流量 确定造床流量的方法多为经验方法，此河段造床流量直接采用省水利 水电勘测设计研究院完成的省防洪规划报告黄河流域成果，造床流床比降，以实测河床比降计 稳定河宽系数，取 经计算得稳定河宽。省水利水电勘测设计研究院完成的省 防洪规划报告黄河流域中为，建议河宽为。览于该河段 上游已建成河自动调整作用，作为较长时期的平均情况，有可能处于相 对平衡状态，这种平衡状态内含有几个定量关系。本次设计采用阿尔图宁公 式对稳定河宽进行计算。 式中造床流量， 河冲淤变化特征为涨水冲刷，落水淤积。主河槽位臵也相应摆动。岸边抗冲 能力差，河势变化剧烈，造成河床多滩心，弯顶位臵多变，主河床左右游荡， 形成宽的河漫滩。 河相关系 稳定河宽 冲积河流通过 河堤规划布臵 河道演变分析 采用地形图和现场踏勘对治理区河段调查分析，河道形态 为河床宽浅，滩槽高差小，河床比降大，主河槽随着每次洪峰涨落过程中 的料从距工地河上游的迭马河漫滩拉运，该产地 砂为粗中砂，质量数量均满足要求。块石从位于河下游处的茶埠 沟拉运，该产地块石为新鲜石英砂岩，开采率。施工用水从当地河床直 接取用。 从当地河床筛选使用，但必须按要求控制好级配及含泥 量，本工程所在区段河床砂砾层经取样试验，粗骨料成品率为，质 量良好可满足工程需要。细骨料成品率仅为，且含泥量较大，并缺 少中粗料，故细骨河谷内最发育，宽阔连续展布，为重点农业保护区。多数Ⅰ级阶地与 现代河床漫滩地无明显陡坎和分界。现代河床较宽，河床受下伏基岩体及 河床砂卵石层控制，河床较稳定。 天然建筑材料 工程用砼粗骨料质平均粒径参照过去试验值，采用。 根据省地震烈度区划图年超越概率，本工程区地震基本烈 度为七度。 河谷地貌 河干流两岸普遍发育ⅠⅡ级阶地，Ⅲ级以上阶地零星分布，Ⅱ级阶 地为深度计算中堤坡脚处土壤计算粒径大于按重量计 的筛孔直径为的级配，卵石含量为，砾砂，砂子 在般水深条件下，根据河床物质，按其加权平均值求得河床物质的允许不 冲流速为。河床河堤工程基础开挖深度推测，本段基岩埋深 之间，设计中应将河堤基础埋臵于最大冲刷深度以下。根据紧临镇岷 峰村段堤防工程地下水水质化验，地下水无任何腐蚀性。河床砂砾石平均粒 径。在冲刷。建议水下开挖边坡。 根据左岸下段的山麓出露地层及产状推测，本段地层为三迭系泥 质砂岩泥质岩黑色板岩夹粉砂岩组成。以上岩石均较破碎。产状倾向 北东，倾角。 根据近年来对岸新建学指标天然密度，干松密度， 比重，天然休止角，渗透系数，允许承 载力。 河防洪堤堤基为冲积卵砾石层，其承载力完全可以满足本工程的要 求处大于，而且主流游荡不定，因而形成了对两岸阶地地 坎的淘刷。 河床漫滩砂砾石厚。漫滩局部地段表层上覆粉细砂砂壤 土，厚，下为砂砾石层。漫滩高出河床不等。河床漫 滩砂砾石物理力系地 层覆盖，干流流经区未发现有大型断裂及大型地质构造发育，区域岩体构 造相对稳定。 地层岩性及工程地质条件 岷山乡镇村段河河堤工程全长，在本河段内河分叉多， 河漫滩宽，最宽处系地 层覆盖，干流流经区未发现有大型断裂及大型地质构造发育，区域岩体构 造相对稳定。 地层岩性及工程地质条件 岷山乡镇村段河河堤工程全长，在本河段内河分叉多， 河漫滩宽，最宽处大于，而且主流游荡不定，因而形成了对两岸阶地地 坎的淘刷。 河床漫滩砂砾石厚。漫滩局部地段表层上覆粉细砂砂壤 土，厚，下为砂砾石层。漫滩高出河床不等。河床漫 滩砂砾石物理力学指标天然密度，干松密度， 比重，天然休止角，渗透系数，允许承 载力。 河防洪堤堤基为冲积卵砾石层，其承载力完全可以满足本工程的要 求。建议水下开挖边坡。 根据左岸下段的山麓出露地层及产状推测，本段地层为三迭系泥 质砂岩泥质岩黑色板岩夹粉砂岩组成。以上岩石均较破碎。产状倾向 北东，倾角。 根据近年来对岸新建河堤工程基础开挖深度推测，本段基岩埋深 之间，设计中应将河堤基础埋臵于最大冲刷深度以下。根据紧临镇岷 峰村段堤防工程地下水水质化验，地下水无任何腐蚀性。河床砂砾石平均粒 径。在冲刷深度计算中堤坡脚处土壤计算粒径大于按重量计 的筛孔直径为的级配，卵石含量为，砾砂，砂子 在般水深条件下，根据河床物质，按其加权平均值求得河床物质的允许不 冲流速为。河床质平均粒径参照过去试验值，采用。 根据省地震烈度区划图年超越概率，本工程区地震基本烈 度为七度。 河谷地貌 河干流两岸普遍发育ⅠⅡ级阶地，Ⅲ级以上阶地零星分布，Ⅱ级阶 地为河谷内最发育，宽阔连续展布，为重点农业保护区。多数Ⅰ级阶地与 现代河床漫滩地无明显陡坎和分界。现代河床较宽，河床受下伏基岩体及 河床砂卵石层控制，河床较稳定。 天然建筑材料 工程用砼粗骨料从当地河床筛选使用，但必须按要求控制好级配及含泥 量，本工程所在区段河床砂砾层经取样试验，粗骨料成品率为，质 量良好可满足工程需要。细骨料成品率仅为，且含泥量较大，并缺 少中粗料，故细骨料从距工地河上游的迭马河漫滩拉运，该产地 砂为粗中砂，质量数量均满足要求。块石从位于河下游处的茶埠 沟拉运，该产地块石为新鲜石英砂岩，开采率。施工用水从当地河床直 接取用。 河堤规划布臵 河道演变分析 采用地形图和现场踏勘对治理区河段调查分析，河道形态 为河床宽浅，滩槽高差小，河床比降大，主河槽随着每次洪峰涨落过程中 的冲淤变化特征为涨水冲刷，落水淤积。主河槽位臵也相应摆动。岸边抗冲 能力差，河势变化剧烈，造成河床多滩心，弯顶位臵多变，主河床左右游荡， 形成宽的河漫滩。 河相关系 稳定河宽 冲积河流通过自动调整作用，作为较长时期的平均情况，有可能处于相 对平衡状态，这种平衡状态内含有几个定量关系。本次设计采用阿尔图宁公 式对稳定河宽进行计算。 式中造床流量， 河床比降，以实测河床比降计 稳定河宽系数，取 经计算得稳定河宽。省水利水电勘测设计研究院完成的省 防洪规划报告黄河流域中为，建议河宽为。览于该河段 上游已建成河堤距基本按控制实施，因此，该河段堤距仍按设计。 造床流量 确定造床流量的方法多为经验方法，此河段造床流量直接采用省水利 水电勘测设计研究院完成的省防洪规划报告黄河流域成果，造床流 量为。 堤线布臵 堤线宽度 遵循新旧河堤统规划，两岸兼顾，因势利导，大弯就势，小弯就直的 原则满足安全通畅泄洪的要求堤线宽度不小于造床流量下的稳定河宽。 堤线确定的依据 现状河道摆幅大，右岸河堤已建成投入运行，左岸无河堤控制段，河势 向左岸扩展。治理段上从上到下基本控制在，以稳定河宽结合河势布臵。 治理段工程整体布臵 本次河治理段内右岸已建成河堤是治导线布臵的重要控制节点。为了 兼顾左右岸利益，又尊重已成的 形成宽的河漫滩。 河相关系 稳定河宽 冲积河流通过自动调整作用，作为较长时期的平均情况，有可能处于相 对平衡状态，这种平衡状态内含有几个定量关系。本次设计采用阿尔图宁公 式对稳定河宽进行计算。 式中造床流量， 河床比降，以实测河床比降计 稳定河宽系数，取 经计算得稳定河宽。省水利水电勘测设计研究院完成的省 防洪规划报告黄河流域中为，建议河宽为。览于该河段 上游已建成河堤距基本按控制实施，因此，该河段堤距仍按设计。 造床流量 确定造床流量的方法多为经验方法，此河段造床流量直接采用省水利 水电勘测设计研究院完成的省防洪规划报告黄河流域成果，造床流 量为。 堤线布臵 堤线宽度 遵循新旧河堤统规划，两岸兼顾，因势利导，大弯就势，小弯就直的 原则满足安全通畅泄洪的要求堤线宽度不小于造床流量下的稳定河宽。 堤线确定的依据 现状河道摆幅大，右岸河堤已建成投入运行，左岸无河堤控制段，河势 向左岸扩展。治理段上从上到下基本控制在，以稳定河宽结合河势布臵。 治理段工程整体布臵 本次河治理段内右岸已建成河堤是治导线布臵的重要控制节点。为了 兼顾左右岸利益，又尊重已成的既成事实，本次设计以