28甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书.doc免费在线阅读

电耗平均下降约 甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔 磁材料新型炉衬改造后年节电量 万 二台电炉年节约电量 万 电炉进行低压补偿，提高有功功率 低压侧并联电容器补偿的意义 采用低压补偿能进步提高电炉的功率因数和设备的利用率甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书能将功率 因数由提高到左右，增加电炉的入炉功率甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 本次改造采用分区段分别补偿甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书它吸纳了以往补偿方式的优点，使无功 补偿投资费用相对降低，又能取得理想的补偿效果甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书原理如下图 在电炉变压器二次侧并联电容器组进行无功功率的补偿，从理论上讲补 偿点越是靠近负荷侧则补偿的效果越佳，有利于提高功率因数，增加电能利 用率，提高了经济效益甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书同时降低了谐波污染，改善了系统电气参数，提高 了电能质量甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 低压电容器无功补偿的特点 采用分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变 压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部 已经连接成三角形，然后三相 改造后电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造后二台电炉短网年损耗 万万甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造二台电炉短网年节电量 万总电阻 甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的损耗网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布置情况 将变压管总电 阻甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根， 三相短网铜管总长度约米，其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场， 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内 三角方式，短网上热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 另外，短网部分连短些甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书通过降 低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正 比甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用 空心铜管作成导电体，以降低表面效应甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体 辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化， 电阻更大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流采用比电阻最小的紫铜 作导电管甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷 不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板， 因受炉口导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 现分别讨论这几个因素甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 比电阻取决于导体材料，可查表采导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 现分别讨论这几个因素甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜 作导电管甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷 不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板， 因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化， 电阻更大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用 空心铜管作成导电体，以降低表面效应甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体 断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正 比甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书通过降 低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场， 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内 三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根， 三相短网铜管总长度约米，其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电 阻甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗甘肃瑞驰电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  由