24电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书.doc免费在线阅读

术改造项目可行性研究建议报告书炉衬材料 明细见表电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 筑炉材料明细表 序 号名称规格型号数量块单重总重 水玻璃 石墨粉 粘土砖 高铝耐火泥 细缝糊 低温粗缝糊 高炉高铝砖 高炉高铝砖 高炉高铝砖 高炉高铝砖 高炉高铝砖 拱砖 出铁口外立炭砖 流槽炭砖 出铁口内立炭砖 环形炭砖高米 电极底部炭砖最上层层 电极底部炭砖下二层二层 高炉高铝砖环墙 高炉高铝砖环墙 高炉高铝砖炉底 高铝轻质砖炉底 高铝轻质砖环墙 硅酸铝耐火纤维毡平方米 石棉板平方米 通过以上不锈钢材料和炉衬保温材料的应用，产品单位冶炼电耗有了较 为明显的下降，根据实际测算，改造后硅铁产品单位电耗平均下降约 电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔 磁材料新型炉衬改造后年节电量 三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变 压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部 已经连接成三相短网的损耗 改造后电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造后二台电炉短网年损耗 万万电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造二台电炉短网年节电，三相短网铜管总电阻 电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布，三相短网铜管总电 阻电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根， 三相短网铜管总长度约米，其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场， 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内 器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 压器近些，即短网短些电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书通过降 低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况 由于变压，结果使导体 断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正 比电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体长度应尽量将炉子布置得距变磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用 空心铜管作成导电体，以降低表面效应电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象 因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化， 电阻更大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 表面效应系数它是导体导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜 作导电管电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷 不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板， 导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 现分别讨论这几个因素电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 比电阻取决于导 导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 现分别讨论这几个因素电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜 作导电管电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷 不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板， 因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化， 电阻更大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用 空心铜管作成导电体，以降低表面效应电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体 断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正 比电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书通过降 低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场， 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内 三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根， 三相短网铜管总长度约米，其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电 阻电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻 电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的损耗 改造后电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造后二台电炉短网年损耗 万万电炉节能技术改造项目可行性研究建议报告书 改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧