且增了炉膛的密闭性。第四章项目施工的计划和组织施工单位的确定在全国范围内向具备相应资质的单位发放招标书，由具备相应施工资质的单位进行投标，由中标单位担当项目的施工。二施工工期在资金材料人员到位的条件下预计台炉改造工期为天。三施工的条件由于生产规模的扩大，供热能力的增加，预计改造的每台炉均有至少天的停炉时间，因而完全具备施工的时间。第五章项目建设投资预算设计费用万元二单台炉改造安装费用万元三单台炉改造更换相应的辅机费用万元四本次单台炉改造的直接材料费用见表材料规格数量单位单价元合计价格元旋风筒钢结构吨棕刚玉浇注料吨普通可塑料吨不锈钢盘圆公斤耐热不锈钢盘圆公斤耐热不锈钢盘圆公斤珍珠岩砖块超轻微珠砖块磷酸盐砖块耐火砖块胶泥吨方木捆密度板张模式壁炉顶高温过热器吨低温过热器吨省煤器吨不锈钢护罩吨珍珠岩立方石棉绒公斤合计总金额表五项目改，旋风筒直径为，中心筒直径为。④改造后的分离效率按以上数据计算改造后分离效率将达到以上。改造前后锅炉结构对照如下第二项无锡循环流化床锅炉炉顶改造无锡循环流化寸这些部位的尺寸与整个系统的阻力有直接关系，而且也与分离效率也有很大关系，旋风筒直径太大分离效率降低，旋风筒直径太小则阻力增加。设计系统压力为，考虑结构空间和分离效率，计算后转向烟道尺寸为此次设计进口风速控制在。分离器入口尺寸分离器入口尺寸决定了进口风速，进口风速如果控制在，根据现场的结构尺寸，考虑系统阻力的因素，计算入口尺寸为转向烟道及旋风筒中心筒尺离器的颗粒特性等。分离器的入口烟气流速进口风速越高，分离效率越高，但运行阻力越大。进口风速过高，气流湍流增加以及颗粒反弹加剧，粗颗粒粉碎细粉尘增加，二次夹带严重，使效率降低。考虑以上因素于改造项目，因受原设备结构的制约，在设计中需要改造过热器和省煤器，且考虑的数据较多。在设计中考虑的主要因素有分离器的直径高度位置，分离器的入口尺寸，分离器的入口烟气流速，分离器的压力损失，进入分之后设计两侧转向烟道，烟气包括大量可燃物通过转向烟道全部进入后面的两个旋风分离器，经过旋风分离器的分离，定颗粒的可燃物被分离下来，由下部的回料器进入炉膛循环燃烧，从而达到较高的分离效率。由于此项目属分离器。因百叶窗分离有部分含有大量可燃物的烟气通过了百叶窗进入了尾部烟道，所以造成了分离效率的降低和燃料的损失。现在要进行的改造是将此级百叶窗分离器和小型的旋风分离器拆除，上级省煤器下移，在低温过热器锡循环流化床锅炉分离系统改造无锡循环流化床锅炉设计的分离系统为炉膛出口后为次惯性返料，在第二三级省煤器之间的中低温区左右设二级百叶窗分离系统，在其出口处设计两个小型的旋风由济南锅炉厂设计制造，使用效果很好，能达到较高的负荷和效率。济南锅炉厂设计处此次设计范围包括改造工程的力学计算改造工程的热力计算分离器的效率阻力以及改造项目的图纸等。三改造方案的介绍第项无很多厂家许多锅炉上进行试验都取得了良好的效果。项目设计的单位该项目由济南锅炉厂设计处进行具体的设计。济南锅炉厂在设计生产循环流化床锅炉方面处于国内领先行列，我公司期工程以后投产的循环流化床锅炉均改变了原分离效率较低时不完全燃烧造成的损失。经过测算，分离器改进后比可降低，飞灰可燃物可降低个百分点。此外，分离效率提高后，炉内颗粒浓度增加，受热面传热系数增加，炉内热负荷增加。类似改造在技术领域进行研究改造，积累了许多宝贵的经验。旋风分离器的改造，改变了原来烟气不完全通过分离器而造成的分离效率降低大量可燃物的损失。分离效率提高后，有更多的细颗粒被分离送回炉膛参加循环，床料粒径变细，无锡循环流化床锅炉设计载荷安全系数为，增加的载荷完全在设计范围以内。改造技术的先进性和成熟性目前，大型的旋风分离器技术已日趋成熟，广泛地运用在循环流化床锅炉中。国内外许多机构不断地在这种的主要形式，常见的有型阀和型阀。输送的动力来自流化后物料的重力，因此分离器与回料器之间的立管高度和料位高度对回送的实现非常重要。改造后增加重量对基础载荷的影响分离器和炉顶的改造总共增加重量约吨，越高效率越低，分离器直径越大其分离效率越低。飞灰回送装置回料器回料器是将分离器分离下来的物料，从分离器下部的低压侧输送到燃烧室下部的高压侧。经过多年的发展，非机械式回料器成为循环流化床锅炉灰料装置径的颗粒极有可能在分离器中被分离下来，而小于这直径的颗粒被分离下来的可能性就小得多。分离器的分离效率和分离器的阻力是评价分离器性能的主要指标。影响旋风分离器性能的因素有烟气温度和分离器尺寸。烟气温度是循环流化床锅炉在结构上的特征之，其分离性能对循环流化床锅炉的运行和效率有较大影响。旋风分离器的分离效率通常用切割直径来表示，其定义为在给定的颗粒特性和操作条件下分离效率为时的颗粒直径。大于此直径是循环流化床锅炉在结构上的特征之，其分离性能对循环流化床锅炉的运行和效率有较大影响。旋风分离器的分离效率通常用切割直径来表示，其定义为在给定的颗粒特性和操作条件下分离效率为时的颗粒直径。大于此直径的颗粒极有可能在分离器中被分离下来，而小于这直径的颗粒被分离下来的可能性就小得多。分离器的分离效率和分离器的阻力是评价分离器性能的主要指标。影响旋风分离器性能的因素有烟气温度和分离器尺寸。烟气温度越高效率越低，分离器直径越大其分离效率越低。飞灰回送装置回料器回料器是将分离器分离下来的物料，从分离器下部的低压侧输送到燃烧室下部的高压侧。经过多年的发展，非机械式回料器成为循环流化床锅炉灰料装置的主要形式，常见的有型阀和型阀。输送的动力来自流化后物料的重力，因此分离器与回料器之间的立管高度和料位高度对回送的实现非常重要。改造后增加重量对基础载荷的影响分离器和炉顶的改造总共增加重量约吨，无锡循环流化床锅炉设计载荷安全系数为，增加的载荷完全在设计范围以内。改造技术的先进性和成熟性目前，大型的旋风分离器技术已日趋成熟，广泛地运用在循环流化床锅炉中。国内外许多机构不断地在这种技术领域进行研究改造，积累了许多宝贵的经验。旋风分离器的改造，改变了原来烟气不完全通过分离器而造成的分离效率降低大量可燃物的损失。分离效率提高后，有更多的细颗粒被分离送回炉膛参加循环，床料粒径变细，改变了原分离效率较低时不完全燃烧造成的损失。经过测算，分离器改进后比可降低，飞灰可燃物可降低个百分点。此外，分离效率提高后，炉内颗粒浓度增加，受热面传热系数增加，炉内热负荷增加。类似改造在很多厂家许多锅炉上进行试验都取得了良好的效果。项目设计的单位该项目由济南锅炉厂设计处进行具体的设计。济南锅炉厂在设计生产循环流化床锅炉方面处于国内领先行列，我公司期工程以后投产的循环流化床锅炉均由济南锅炉厂设计制造，使用效果很好，能达到较高的负荷和效率。济南锅炉厂设计处此次设计范围包括改造工程的力学计算改造工程的热力计算分离器的效率阻力以及改造项目的图纸等。三改造方案的介绍第项无锡循环流化床锅炉分离系统改造无锡循环流化床锅炉设计的分离系统为炉膛出口后为次惯性返料，在第二三级省煤器之间的中低温区左右设二级百叶窗分离系统，在其出口处设计两个小型的旋风分离器。因百叶窗分离有部分含有大量可燃物的烟气通过了百叶窗进入了尾部烟道，所以造成了分离效率的降低和燃料的损失。现在要进行的改造是将此级百叶窗分离器和小型的旋风分离器拆除，上级省煤器下移，在低温过热器之后设计两侧转向烟道，烟气包括大量可燃物通过转向烟道全部进入后面的两个旋风分离器，经过旋风分离器的分离，定颗粒的可燃物被分离下来，由下部的回料器进入炉膛循环燃烧，从而达到较高的分离效率。由于此项目属于改造项目，因受原设备结构的制约，在设计中需要改造过热器和省煤器，且考虑的数据较多。在设计中考虑的主要因素有分离器的直径高度位置，分离器的入口尺寸，分离器的入口烟气流速，分离器的压力损失，进入分离器的颗粒特性等。分离器的入口烟气流速进口风速越高，分离效率越高，但运行阻力越大。进口风速过高，气流湍流增加以及颗粒反弹加剧，粗颗粒粉碎细粉尘增加，二次夹带严重，使效率降低。考虑以上因素此次设计进口风速控制在。分离器入口尺寸分离器入口尺寸决定了进口风速，进口风速如果控制在，根据现场的结构尺寸，考虑系统阻力的因素，计算入口尺寸为转向烟道及旋风筒中心筒尺寸这些部位的尺寸与整个系统的阻力有直接关系，而且也与分离效率也有很大关系，旋风筒直径太大分离效率降低，旋风筒直径太小则阻力增加。设计系统压力为，考虑结构空间和分离效率，计算后转向烟道尺寸为，旋风筒直径为，中心筒直径为。④改造后的分离效率按以上数据计算改造后分离效率将达到以上。改造前后锅炉结构对照如下第二项无锡循环流化床锅炉炉顶改造无锡循环流化床寸这些部位的尺寸与整个系统的阻力有直接关系，而且也与分离效率也有很大关系，旋风筒直径太大分离效率降低，旋风筒直径太小则阻力增加。设计系统压力为，考虑结构空间和分离效率，计算后转向烟道尺寸为，旋风筒直径为，中心筒直径为。④改造后的分离效率按以上数据计算改造后分离效率将达到以上。改造前后锅炉结构对照如下第二项无锡循环流化床锅炉炉顶改造无锡循环流化床锅炉原设计炉顶为砖砌结构，不但损失了部分受热面而且易造成炉顶的塌陷。改造方案为拆除原来的砖砌炉顶，设计订制膜式水冷壁炉顶，与原来炉膛水冷壁焊接构成个整体。这样不但增加了受热面，提高了锅炉出力，而且增了炉膛的密闭性。第四章项目施工的计划和组织施工单位的确定在全国范围内向具备相应资质的单位发放招标书，由具备相应施工资质的单位进行投标，由中标单位担当项目的施工。二施工工期在资金材料人员到位的条件下预计台炉改造工期为天。三施工的条件由于生产规模的扩大，供热能力的增加，预计改造的每台炉均有至少天的停炉时间，因而完全具备施工