15官浔溪防洪工程项目可行性建议书免费在线阅读

根据计算的设计暴雨过程，用值将地表汇流过程划分为地表径流和地下径流过程。

地表径流过程采用推理公式法来推求设计洪峰流量及洪水过程线地下径流过程采用概化三角形计算，然后把同频率的地表地下径流过程进行叠加并修匀，即得到官浔溪下游治理河道出海口设计洪峰流量和洪水过程线。

经分析，采用小流域设计洪水的计算方法即采用推理公式法推求的设计洪峰流量作为官浔溪下游河道治理工程出海口设计洪峰流量。

水面线推算本次水面线推算以雷达水闸作为起始断面，分别以厦门港设计高潮位和多年平均高潮位为出海口下游水位，采用堰流公式分别求得闸前水别不大，流域植被覆盖下垫面产流和汇流机制相似，因此，设计暴雨可参照福建省水电勘测设计院编制的福建省暴雨径流查算图表之同安区年最大小时点雨量均值等值线图，直接采用同安气象站暴雨资料，并按照水利析计算设计洪水计算官浔溪流域内没有水文测站，没有实测暴雨或洪水资料，不能从实测资料直接推求设计洪水。

与官浔溪流域相邻的同安气象站具有观测系列较长代表性好的实测短历时暴雨资料，属同暴雨等值区，地形差区的市政景观建设需求，留有五十年遇的工程储备。

排涝标准根据闽水电号关于颁发福建省排水排涝设计暂行规定的通知执行，沿溪两岸工业区排水排涝采用五年遇小时暴雨小时排完的排涝标准设计。

水文分做好排水。

建设规模建设标准本工程跨越同集经济走廊，其周边区域为厦门市海湾型城市构架规划轻工食品工业园区，根据国家防洪标准，拟定官浔溪下游河道治理工程防洪标准为二十年遇，并结合轻工食品工业园与砂质粘土必须考虑冲刷和抗滑稳定问题，砂卵砾石层需注意防渗及冲刷问题。

此外，沿线堤防所需的砂土砾石及石料采购及运输较为便利，本地石料运距约，砂砾石运距约。

地下水与河水连通，基坑施工时应能产生震害的松软土层采取适当的加固处理后，适合岸线的规划治理。

拟定堤线多沿河边或阶地上布置，堤线分布的地层主要为上部粉土，下部砂卵石，局部堤段分布坡残积砂质粘土，以上土层均可作为堤基础持力层，但粉土远，两岸地势较为平缓。

下游地势较低，河床较浅，多数岸段因防洪及开发区建设需要，已修筑防洪土堤或挡墙，部分岸段尤其在侵蚀岸及开采河砂的岸段侵蚀塌岸较严重，危及岸线堤基稳定，经对前述侵蚀塌岸段及部分可，致与外围北西向的断裂构造相平行，两岸主要由冲洪积级阶地组成，阶面较平坦，并向下游方向微倾斜，前缘高出河床约，部分为二级阶地或坡残积台地。

沿溪岸线基底主要由花岗岩和少数火山岩组成，且本河段离山较水文测站。

潮汐官浔溪自雷达水闸入东咀港出海，受外海潮汐影响较大。

厦门港设计高潮位，多年平均高潮位。

地质工程地质委托厦门地质工程勘察院进行勘察。

测区岸线呈北西南东向发育于第四系松散沉积层中匀。

洪水官浔溪流域内降雨年内分配不均匀，区域洪水大多由台风雨造成，锋面雨次之。

在月份台风暴雨期，降雨强度大，降雨量约占全年，洪水涨落快，具有山区性河流洪水暴涨暴落的特点，峰型以单峰居多。

流域内没有均径流深，多年平均径流量为亿，官浔溪多年平均径流深。

多年平均径流深等值线在之间变化，径流深的变化趋势与降水变化趋势相对应，由西北往东南逐渐递减。

年际和年内变化极不均以上，月份至次年月份为少雨季节，降水量占全年的以下年平均气温，全年日照小时据同安气象站的观测资料统计，最热月七月份的平均气温，最冷月月份的平均气温为。

年平均最大风速。

径流同安区多年平，上游水面被利用于水产养殖。

气候特性同安属南亚热带海洋性季风气候，气候温和，雨量充沛，热量充足，多年平均降水量，官浔溪流域多年平均降水量，由北往南逐步减少。

降雨量年内分配汛期月份占年降雨量的基本属无堤设防自同集公路桥至潘涂雷达水闸河段，河道两岸为简易土堤，堤岸总长官浔溪自土厝高速路桥至雷达水闸河道内现有桥梁座滚水坝座水闸座，其中官浔水闸工程老化，约占河宽的闸墩严重阻水，主河道长的蔡宅溪支流后，合流至西柯潘涂雷达水闸入东咀港出海。

工程现状因工业区建设需要，禾山桥至同集公路桥河段，沿河道左侧已修建总长约的重力式挡土墙，墙体为浆砌毛块石，墙高，河道右侧，流域形状系数均少于。

流域概况官浔溪为同安区第三大河流，发源于本区西部凤南农场的康山海拔，流域面积平方公里，主河道长公里，平均坡降‟，官浔溪流经东岭，凤南农场，涂楼至院前汇入发源于虎山海拔在境内入海。

河流水量季节性变化明显，汛期水量丰富，骤涨骤落，旱季则易干河水含沙量，除局部地区外，般不大，多年平均年侵蚀模数为河床浅，河系分布复杂，河系干支流分布形状呈树枝状，纵横交错，在境内入海。

河流水量季节性变化明显，汛期水量丰富，骤涨骤落，旱季则易干河水含沙量，除局部地区外，般不大，多年平均年侵蚀模数为河床浅，河系分布复杂，河系干支流分布形状呈树枝状，纵横交错，流域形状系数均少于。

流域概况官浔溪为同安区第三大河流，发源于本区西部凤南农场的康山海拔，流域面积平方公里，主河道长公里，平均坡降‟，官浔溪流经东岭，凤南农场，涂楼至院前汇入发源于虎山海拔，主河道长的蔡宅溪支流后，合流至西柯潘涂雷达水闸入东咀港出海。

工程现状因工业区建设需要，禾山桥至同集公路桥河段，沿河道左侧已修建总长约的重力式挡土墙，墙体为浆砌毛块石，墙高，河道右侧基本属无堤设防自同集公路桥至潘涂雷达水闸河段，河道两岸为简易土堤，堤岸总长官浔溪自土厝高速路桥至雷达水闸河道内现有桥梁座滚水坝座水闸座，其中官浔水闸工程老化，约占河宽的闸墩严重阻水，上游水面被利用于水产养殖。

气候特性同安属南亚热带海洋性季风气候，气候温和，雨量充沛，热量充足，多年平均降水量，官浔溪流域多年平均降水量，由北往南逐步减少。

降雨量年内分配汛期月份占年降雨量的以上，月份至次年月份为少雨季节，降水量占全年的以下年平均气温，全年日照小时据同安气象站的观测资料统计，最热月七月份的平均气温，最冷月月份的平均气温为。

年平均最大风速。

径流同安区多年平均径流深，多年平均径流量为亿，官浔溪多年平均径流深。

多年平均径流深等值线在之间变化，径流深的变化趋势与降水变化趋势相对应，由西北往东南逐渐递减。

年际和年内变化极不均匀。

洪水官浔溪流域内降雨年内分配不均匀，区域洪水大多由台风雨造成，锋面雨次之。

在月份台风暴雨期，降雨强度大，降雨量约占全年，洪水涨落快，具有山区性河流洪水暴涨暴落的特点，峰型以单峰居多。

流域内没有水文测站。

潮汐官浔溪自雷达水闸入东咀港出海，受外海潮汐影响较大。

厦门港设计高潮位，多年平均高潮位。

地质工程地质委托厦门地质工程勘察院进行勘察。

测区岸线呈北西南东向发育于第四系松散沉积层中，致与外围北西向的断裂构造相平行，两岸主要由冲洪积级阶地组成，阶面较平坦，并向下游方向微倾斜，前缘高出河床约，部分为二级阶地或坡残积台地。

沿溪岸线基底主要由花岗岩和少数火山岩组成，且本河段离山较远，两岸地势较为平缓。

下游地势较低，河床较浅，多数岸段因防洪及开发区建设需要，已修筑防洪土堤或挡墙，部分岸段尤其在侵蚀岸及开采河砂的岸段侵蚀塌岸较严重，危及岸线堤基稳定，经对前述侵蚀塌岸段及部分可能产生震害的松软土层采取适当的加固处理后，适合岸线的规划治理。

拟定堤线多沿河边或阶地上布置，堤线分布的地层主要为上部粉土，下部砂卵石，局部堤段分布坡残积砂质粘土，以上土层均可作为堤基础持力层，但粉土与砂质粘土必须考虑冲刷和抗滑稳定问题，砂卵砾石层需注意防渗及冲刷问题。

此外，沿线堤防所需的砂土砾石及石料采购及运输较为便利，本地石料运距约，砂砾石运距约。

地下水与河水连通，基坑施工时应做好排水。

建设规模建设标准本工程跨越同集经济走廊，其周边区域为厦门市海湾型城市构架规划轻工食品工业园区，根据国家防洪标准，拟定官浔溪下游河道治理工程防洪标准为二十年遇，并结合轻工食品工业园区的市政景观建设需求，留有五十年遇的工程储备。

排涝标准根据闽水电号关于颁发福建省排水排涝设计暂行规定的通知执行，沿溪两岸工业区排水排涝采用五年遇小时暴雨小时排完的排涝标准设计。

水文分析计算设计洪水计算官浔溪流域内没有水文测站，没有实测暴雨或洪水资料，不能从实测资料直接推求设计洪水。

与官浔溪流域相邻的同安气象站具有观测系列较长代表性好的实测短历时暴雨资料，属同暴雨等值区，地形差别不大，流域植被覆盖下垫面产流和汇流机制相似，因此，设计暴雨可参照福建省水电勘测设计院编制的福建省暴雨径流查算图表之同安区年最大小时点雨量均值等值线图，直接采用同安气象站暴雨资料，并按照水利水电工程设计洪水计算规范有关规定进行计算。

根据计算的设计暴雨过程，用值将地表汇流过程划分为地表径流和地下径流过程。

地表径流过程采用推理公式法来推求设计洪峰流量及洪水过程线地下径流过程采用概化三角形计算，然后把同频率的地表地下径流过程进行叠加并修匀，即得到官浔溪下游治理河道出海口设计洪峰流量和洪水过程线。

经分析，采用小流域设计洪水的计算方法即采用推理公式法推求的设计洪峰流量作为官浔溪下游河道治理工程出海口设计洪峰流量。

水面线推算本次水面线推算以雷达水闸作为起始断面，分别以厦门港设计高潮位和多年平均高潮位为出海口下游水位，采用堰流公式分别求得闸前水位，作为河道设计水面线起始水位。

以闸为分河段控制断面，对每河段计算堰前堰顶水位作为分河段的起始水位，并与分段推求的设计洪峰流量进行组合计算水面线。

经分析比较，拟采用以的设计高潮位为出海口下游水位与设计洪峰流量组合推求的水面曲线，并以此为依据，对河道进行治理。

洪水水面线成果见表。

因河道坝等建筑物。

管理机构应按照有关法规政策规定