料的冷冲模结构。卸料与推顶件装置由于板料厚度为，故要采用固定卸料板结构，其结构简单，卸料力大，用于板料厚度较薄的情况。卸料力前面已算出卸采用带导尺的固定卸料板，卸料板只起卸料的作用，卸料板的型孔与凸模的单面间隙为，厚度为。打杆长度模柄总长凸凹模高度推件高度但是由于使用了三爪推板推出机构，因此打杆长度应在模柄总长推板厚度具体情况根据装配图确定。托杆长度其中气垫长度气垫上平面与下平面之间隙综上，取。固定与连接零件采用固定板将凸凹模固定在上模座上，固定板与凸凹模之间采用阶梯固定的形式。固定板与上模座之间采用内六角螺钉与圆柱销来连接和定位，螺钉尺寸与圆柱销尺寸根据被连接的两部分零件厚度来确定。此外，由于本副模具的尺寸所需冲裁力较大，因此采用垫板的结构。模具压力中心的设计与计算由件装置。该结构的优点是操作方便，出件畅通无阻，生产率高。适合于拉深深度不太大，材料较薄的情况。在上模部分，为了不让工件底部变形，使其不让刚性接触，采用了连接推杆装置来推动推件块来推出工件。对于此工序，复合模结构。本次设计的冲压件可次拉深到所要求的高度，原则上属于浅拉深凸缘形件，落料拉深冲孔复合模采用典型结构，即落料冲孔采用正装式，拉深采用倒装式。下模座的压边圈兼作压边和顶件装置，另设刚性推据所需总压力初选公称压力为的开式压力机。参看冲压手册相关章节页。压力机的主要技术参数如下表所示表压力机的主要技术参数模具类型及结构形式的选择与计算本次设计第副模具采用落料拉深冲孔的综上计算所知，因为选用的是弹性卸料结构，所以总压力总为各力的总和，其中包括卸料力故总冲推件在考虑各因素后，取安全系数左右，所以必须选用的公称压力机则根由冲压手册表查得，预制孔直径推件力推冲式中，由冲压手册表查得。，同时卡在凹模里的废料片数。设凹模直筒口径高度，压力机的初步选用，由冲压手册表查得。，由冲压手册表查得。压边力∏∏冲预制孔的力冲∏式中抗剪强度由冲压手册表查得。∏计算冲裁力毛坯直径冲件材料厚度卸料力式中，由冲压手册表查得。拉深力式中较第种排样方式的利用率高，故采用进行纵裁排样排样图见图图排样图第副模具落料拉深冲孔复合模的设计与计算各工序压力的计算落料力式中抗剪强度板的利用率η采用横裁裁板条数余每条个数余每板总个数个板的利用率η综上比，进距条料宽度板料规格拟选用采用纵裁裁板条数余每条个数余每板总个数个而实际零件故此件能次拉深摩托车油箱注油口拉深件毛坯尺寸计算如图所示。图拉深件尺寸计算冲裁排样方式的设计及计算工件毛坯直径尺寸较大，考虑到操作方便，采用单排。查有关表得搭边值径计算毛坯直径当时毛坯直径确定能否次拉深成形由相对凸缘直径和相对毛坯厚度查表查表得边高度为冲预制孔径冲预制孔为冲孔翻边前半成品如图所示。图计算毛坯尺寸用图按凸缘筒形件的拉深确定修边余量值查表得所以拉深件实际凸缘直表查得翻边系数采用平底凸模冲制底孔，即计算翻边系数大于表中查得的翻遍系数，说明不能次翻边而成。取极限翻边系数翻边极限高度取翻法全部都制造出来，而是部分要靠拉深形成的。翻边高度具体计算如下将直径，翻边圆角半径，板料厚度带入翻边系数公式得则预制孔径从率高，而且省料。另外，按工件使用情况翻边工序完全可以保证工件技术要求。所以采用第三种方案中的较合理。计算毛坯尺寸在计算毛坯尺寸前，需要先确定翻边前的半成品的形状和尺寸。孔的高度太大，不能用翻边的办高的情况下，不适宜采用。第二种方案需要增加整形工序，而且质量不易保证。采用第三种方案中，方案冲孔翻边复合将使翻边凸模的厚度太薄，加工较麻烦，而且可能造成强度不够等缺点。可以避免中的缺点且生产率高的情况下，不适宜采用。第二种方案需要增加整形工序，而且质量不易保证。采用第三种方案中，方案冲孔翻边复合将使翻边凸模的厚度太薄，加工较麻烦，而且可能造成强度不够等缺点。可以避免中的缺点且生产率高，而且省料。另外，按工件使用情况翻边工序完全可以保证工件技术要求。所以采用第三种方案中的较合理。计算毛坯尺寸在计算毛坯尺寸前，需要先确定翻边前的半成品的形状和尺寸。孔的高度太大，不能用翻边的办法全部都制造出来，而是部分要靠拉深形成的。翻边高度具体计算如下将直径，翻边圆角半径，板料厚度带入翻边系数公式得则预制孔径从表查得翻边系数采用平底凸模冲制底孔，即计算翻边系数大于表中查得的翻遍系数，说明不能次翻边而成。取极限翻边系数翻边极限高度取翻边高度为冲预制孔径冲预制孔为冲孔翻边前半成品如图所示。图计算毛坯尺寸用图按凸缘筒形件的拉深确定修边余量值查表得所以拉深件实际凸缘直径计算毛坯直径当时毛坯直径确定能否次拉深成形由相对凸缘直径和相对毛坯厚度查表查表得而实际零件故此件能次拉深摩托车油箱注油口拉深件毛坯尺寸计算如图所示。图拉深件尺寸计算冲裁排样方式的设计及计算工件毛坯直径尺寸较大，考虑到操作方便，采用单排。查有关表得搭边值，进距条料宽度板料规格拟选用采用纵裁裁板条数余每条个数余每板总个数个板的利用率η采用横裁裁板条数余每条个数余每板总个数个板的利用率η综上比较第种排样方式的利用率高，故采用进行纵裁排样排样图见图图排样图第副模具落料拉深冲孔复合模的设计与计算各工序压力的计算落料力式中抗剪强度，由冲压手册表查得。∏计算冲裁力毛坯直径冲件材料厚度卸料力式中，由冲压手册表查得。拉深力式中，由冲压手册表查得。，由冲压手册表查得。压边力∏∏冲预制孔的力冲∏式中抗剪强度，由冲压手册表查得，预制孔直径推件力推冲式中，由冲压手册表查得。，同时卡在凹模里的废料片数。设凹模直筒口径高度，压力机的初步选用综上计算所知，因为选用的是弹性卸料结构，所以总压力总为各力的总和，其中包括卸料力故总冲推件在考虑各因素后，取安全系数左右，所以必须选用的公称压力机则根据所需总压力初选公称压力为的开式压力机。参看冲压手册相关章节页。压力机的主要技术参数如下表所示表压力机的主要技术参数模具类型及结构形式的选择与计算本次设计第副模具采用落料拉深冲孔的复合模结构。本次设计的冲压件可次拉深到所要求的高度，原则上属于浅拉深凸缘形件，落料拉深冲孔复合模采用典型结构，即落料冲孔采用正装式，拉深采用倒装式。下模座的压边圈兼作压边和顶件装置，另设刚性推件装置。该结构的优点是操作方便，出件畅通无阻，生产率高。适合于拉深深度不太大，材料较薄的情况。在上模部分，为了不让工件底部变形，使其不让刚性接触，采用了连接推杆装置来推动推件块来推出工件。对于此工序，由于拉深深度为，不算太大，材料厚度为较薄，因此采用弹性卸料较合适。另外在下模座下部设有气垫装置，它驱动托杆向上运动，使压边圈兼做顶件公称压力滑块行程行程次数最大闭合高度封高度调节量工作台模柄孔尺寸前后左右直径深度和压边的作用，且在上模上设有刚性推件装置，并在下模上设有刚性卸料板装置，采用这些结构的特点主要是结构紧凑，布局合理且制造使用都简单方便，唯的不足是，拉深件有可能留在刚性卸料板内不易出件，有时还需要工人用手工去把它拿出，带来了操作的不便，但是只要托杆长度设计合理，气垫压力足够，就能克服这点不足。另外考虑到装模和操作方便，模具采用后侧布置导柱的模架。第副模具落料拉深冲孔复合模装配简图如图所示图落料拉深冲孔复合模装配简图模具工作部分刃口尺寸和公差的计算落料凸凹模的刃口尺寸圆形凸模和凹模可采用分开加工。落料前的毛坯未注公差尺寸的极限偏差，故取落料件的尺寸公差为由冲压手册表的公式进行计算凹凹式中，由冲压手册表查得，凹，由冲压手册表查得。凸凸式中，由冲处不在叙述。结构和规格与挡料销相同。同时在本副模具中采用固定挡料销来限制条料的送近步距，使用圆形挡料销，规格为。该结构的挡料结构简单，制造容易，使用方便，适用于固定卸料板及手工送料的冷冲模结构。卸料与推顶件装置由于板料厚度为，故要采用固定卸料板结构，其结构简单，卸料力大，用于板料厚度较薄的情况。卸料力前面已算出卸采用带导尺的固定卸料板，卸料板只起卸料的作用，卸料板的型孔与凸模的单面间隙为，厚度为。打杆长度模柄总长凸凹模高度推件高度但是由于使用了三爪推板推出机构，因此打杆长度应在模柄总长推板厚度具体情况根据装配图确定。托杆长度其中气垫长度气垫上平面与下平面之间隙综上，取。固定与连接零件采用固定板将凸凹模固定在上模座上，固定板与凸凹模之间采用阶梯固定的形式。固定板与上模座之间采用内六角螺钉与圆柱销来连接和定位，螺钉尺寸与圆柱销尺寸根据被连接的两部分零件厚度来确定。此外，由于本副模具的尺寸所需冲裁力较大，因此采用垫板的结构。模具压力中心的设计与计算由于落料，拉深和冲预制孔的凸，凹模形状均为对称性形状，因此其压力中心均为其各自的几何形心，故以模座中心为原点，建立直角坐标系，则落料和拉深的压力中心均在原点上。第二副模具翻边模的设计与计算计算冲裁力翻边力翻边∏式中，由冲压手册表查得。顶件力顶件力取翻边力的，则顶件翻边压力机的初步选用综上计算所知，因为选用的是弹性卸料结构，所以总压力总为各力的总和，其中包括卸料力故总翻边顶件在考虑各因素后，取安全系数左右，所以必须选用大于的公称压力机则根据所需总压力初选公称压力为的开式压力机。参看冲压手册相关章节页。第二副模具翻边模装配简图见图所示。图翻边模装配简图翻边凸凹模刃口尺寸的计算从模具装配图的设计中知道，翻边凸模基本尺寸为。翻边件按未注公差尺寸的极限偏差考虑，并标注内形尺寸，故翻边件的尺寸为由冲压手册表的公式计算凸凸式中，由冲压手册表查得，凹由冲压手册表查得凹凹式