24毕业论文：聚丙烯（PP）塑料盒盖注塑模设计说明书

故每次注射的实际注射量积应满足，而，符合要求。

锁模力校核在前面已进行，符合要求最大注射压力的校核式中安全系数般取。

实际格的注塑机注射量容积，该注射机为注射系数，取，结晶型塑料取倘若注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥，塑料在料筒内停留时间过长。

所以最小注射量容积，该处取型腔平均压力为。

注射机工艺参数校核注射量校核注射量以容积表示最大注射容积为式中模具型腔和流道的最大容积指定型号与规额定锁模力个塑件在模具分型面上的投影面积浇注系统在模具分型面上的投影面积型塑料熔体对型腔的成型压力，般是注射压力的上式右边符和要求式中注射机允许的最大注射量按注射机的额定锁模力校核型腔数量型型上式右边符和要求式中注射机的注射机的额定塑化量或成型周期，因塑件小，壁厚不大，取浇注系统所需塑料质量和体积或单个塑件的质量和体积或按注射机的最大注射量校核型腔数量第四章型腔数量及注射机参数校核型腔数量的校核型腔数量的校核由注射机料筒塑化速率校核型腔数量上式右边符和要求式中注射机最大注射量的利用系数，般取拉杆内间距注射压力移模行程注射速率最大模厚塑化能力最小模厚动定模板尺寸注射重量喷嘴球半径喷嘴孔直径顶出力顶出行程无定型塑料取，结晶型塑料取。

分析以上数据在塑料成型工艺与模具结构书附录表选择型号注射机，其主要技术参数见下表表注射机主要技术参数理论注射容量锁模力螺杆直径可用来估算。

由塑料模具设计指导书页表得型选择注射机型号根据上面计算得到的和值来选择种注射机，注射机的最大注射量额定注射量和额定锁模力应满足式中注射系数，投影面积流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积模具所需的锁模力型塑料熔体对型腔的平均压力根据多型腔模的统计分析，大致是每个塑件在分型面上的投影面积的倍，因此塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积及所需锁模力型塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积单个塑件在分型面上的由于该模具采用模四腔，所以浇注系统凝料体积为该模具次注射所需塑料聚丙烯体积质量。

塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积及所需锁模力塑由于该模具采用模四腔，所以浇注系统凝料体积为该模具次注射所需塑料聚丙烯体积质量。

塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积及所需锁模力塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积及所需锁模力型塑件和流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积单个塑件在分型面上的投影面积流道凝料包括浇口在分型面上的投影面积模具所需的锁模力型塑料熔体对型腔的平均压力根据多型腔模的统计分析，大致是每个塑件在分型面上的投影面积的倍，因此可用来估算。

由塑料模具设计指导书页表得型选择注射机型号根据上面计算得到的和值来选择种注射机，注射机的最大注射量额定注射量和额定锁模力应满足式中注射系数，无定型塑料取，结晶型塑料取。

分析以上数据在塑料成型工艺与模具结构书附录表选择型号注射机，其主要技术参数见下表表注射机主要技术参数理论注射容量锁模力螺杆直径拉杆内间距注射压力移模行程注射速率最大模厚塑化能力最小模厚动定模板尺寸注射重量喷嘴球半径喷嘴孔直径顶出力顶出行程第四章型腔数量及注射机参数校核型腔数量的校核型腔数量的校核由注射机料筒塑化速率校核型腔数量上式右边符和要求式中注射机最大注射量的利用系数，般取注射机的额定塑化量或成型周期，因塑件小，壁厚不大，取浇注系统所需塑料质量和体积或单个塑件的质量和体积或按注射机的最大注射量校核型腔数量上式右边符和要求式中注射机允许的最大注射量按注射机的额定锁模力校核型腔数量型型上式右边符和要求式中注射机的额定锁模力个塑件在模具分型面上的投影面积浇注系统在模具分型面上的投影面积型塑料熔体对型腔的成型压力，般是注射压力的，该处取型腔平均压力为。

注射机工艺参数校核注射量校核注射量以容积表示最大注射容积为式中模具型腔和流道的最大容积指定型号与规格的注塑机注射量容积，该注射机为注射系数，取，结晶型塑料取倘若注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥，塑料在料筒内停留时间过长。

所以最小注射量容积。

故每次注射的实际注射量积应满足，而，符合要求。

锁模力校核在前面已进行，符合要求最大注射压力的校核式中安全系数般取。

实际生产中，该塑件成型时所需注射压力为最大与最小模具厚度模具厚度应满足式中，见表而该套模具厚度，符合要求开模行程和推出机构的校核开模行程校核≧式中注射机动模板的开模行程，取塑件推出行程，取包括流道凝料在内的塑件高度，取代值计算符合要求推出机构校核该注塑机推出行程为，大于，符合要求模架尺寸与注射机拉杆内间距校核该套模具模架的外形尺寸为，而注塑机拉杆内间距为，符合要求第章浇注系统的设计主流道设置主流道尺寸主流道的作用主流道的模具，般不用浇口套，而直接开设在定模板上。

浇口套是注射机喷嘴在注射模具上的座垫，在注射时它承受很大的注射机喷嘴端部的压力同时由于浇口套末端通过流道浇口与型腔相连接，所以也承受模具型腔压力的反作用力。

为了防止浇口套因喷嘴端部压力而被压入模具内，浇口套的结构上要增加台肩，并用螺钉紧固在模板上，这样亦可防止模腔压力的反作用力而把浇口套顶出。

主流道设计要点浇口套的内孔主流道呈圆锥形，锥度。

若锥度过大会造成压力减弱，流速减慢，塑料形成涡流，熔体前进时易混进空气，产生气孔锥度过小，会使阻力增大，热量损耗大，表面黏度上升，造成注射困难。

浇口套进口的直径应比注射机喷嘴孔直径大。

若等于或小于注射机喷嘴直径，在注射成型时会造成死角，并积存塑料，注射压力下降，塑料冷凝后，脱模困难。

浇口套内孔出料口处大端应设计成圆角，般为。

浇口套与注射机喷在接触处球面的圆弧度必须吻合。

设球面浇口套球面半径为，注射机球面半径为，其关系式如下浇口套球面半径比注射机喷嘴球面半径大，接触时圆弧度吻合的好。

浇口套长度主流道长度应尽量短，可以减少冷料回收量，减少压力损失和热量损失。

浇口套锥度内壁表面粗糙度为，保证料流顺利，易脱模。

浇口套不能制成拼块结构，以免塑料进入接缝处，造成冷料脱模困难。

浇口套的长度应与定模板厚度致，它的端部不应凸出在分型面上，否则会造，车床介绍车床主要是为了进行车外圆车端面和镗孔等项工作而设计的机床。

车削很少在其他种类的机床上进行，而且任何种其他机床都不能像车床那样方便地进行车削加工。

由于车床还可以用来钻孔和铰孔，车床的多功能性可以使工件在次安装中完成几种加工。

因此，在生产中使用的各种车床比任何其他种类的机床都多。

车床的基本部件有床身主轴箱组件尾座组件溜板组件丝杠和光杠。

床身是车床的基础件。

它能常是由经过充分正火或时效处理的灰铸铁或者球墨铁制成。

它是个坚固的刚性框架，所有其他基本部件都安装在床身上。

通常在床身上有内外两组平行的导轨。

有些制造厂对全部四条导轨都采用导轨尖朝上的三角形导轨即山形导轨，而有的制造厂则在组中或者两组中都采用个三角形导轨和个矩形导轨。

导轨要经过精密加工以保证其直线度精度。

为了抵抗磨损和擦伤，大多数现代机床的导轨是经过表面淬硬的，但是在操作时还应该小心，以避免损伤导轨。

导轨上的任何误差，常常意味着整个机床的精度遭到破坏。

主轴箱安装在内侧导轨的固定位置上，般在床身的左端。

它提供动力，并可使工件在各种速度下回转。

它基本上由个安装在精密轴承中的空心主轴和系列变速齿轮类似于卡车变速箱所组成。

通过变速齿轮，主轴可以在许多种转速下旋转。

大多数车床有种转速，般按等比级数排列。

而且在现代机床上只需扳动个手柄，就能得到全部转速。

种正在不断增长的趋势是通过电气的或者机械的装置进行无级变速。

由于机床的精度在很大程度上取