17毕业论文：轻钢结构单层房屋毕业设计免费在线阅读

截面的宽厚比翼缘腹板由于有端弯矩与横向荷载，则取由于内力沿杆件线性变化，取端中值段全截面受支承，则横梁成为了平面外为支撑的压弯构件，取段，段分别计算。

计算公式为段及类截面查钢结构设计规范附表得式中起的第二块太空板的码脚处设隅撑于接近负弯矩零点处，处时间距屋脊点往下第二块太空板的码脚处亦设隅撑以保证屋脊负弯矩使下翼缘受压时有支撑。

屋脊横向的支撑间距为，并在支撑点处设隅撑以保证横梁满足要求平面外稳定校核般刚架平面外稳定靠支撑来保证本设计采取以下三个措施作为梁下翼缘受压时横梁的稳定由从檐口算不设横向加劲肋，因虑，全截面有效抗剪强度验架横梁强度验算点按不考虑屈曲后强度考虑屈曲后强度，按梁考作用平面外稳定，按公式由及类截面查钢结构设计规范附表得则刚由按类截面查钢结构设计规范附表得则有因为满足要求。

稳定性验算作用平面内的稳定，按下式计算要求。

因，故可以考虑屈曲后强度。

强度验算点不考虑屈曲后强度的计算要求。

符合柱脚与基础混凝土铰接查钢结构设计规范表得平面外计算长度，截面的宽厚比翼缘腹板按压弯构件计算，取点处，平面内有效长度计算柱，平面内有效长度计算柱脚与基础混凝土铰接查钢结构设计规范表得平面外计算长度，截面的宽厚比翼缘腹板按压弯构件计算，取点处要求。

符合要求。

因，故可以考虑屈曲后强度。

强度验算点不考虑屈曲后强度的计算因为满足要求。

稳定性验算作用平面内的稳定，按下式计算由按类截面查钢结构设计规范附表得则有作用平面外稳定，按公式由及类截面查钢结构设计规范附表得则刚架横梁强度验算点按不考虑屈曲后强度考虑屈曲后强度，按梁考虑，全截面有效抗剪强度验算不设横向加劲肋，因满足要求平面外稳定校核般刚架平面外稳定靠支撑来保证本设计采取以下三个措施作为梁下翼缘受压时横梁的稳定由从檐口起的第二块太空板的码脚处设隅撑于接近负弯矩零点处，处时间距屋脊点往下第二块太空板的码脚处亦设隅撑以保证屋脊负弯矩使下翼缘受压时有支撑。

屋脊横向的支撑间距为，并在支撑点处设隅撑以保证横梁全截面受支承，则横梁成为了平面外为支撑的压弯构件，取段，段分别计算。

计算公式为段及类截面查钢结构设计规范附表得式中由于有端弯矩与横向荷载，则取由于内力沿杆件线性变化，取端中值段截面特性及截面宽厚比截面的特性与刚架样，在此不再赘述。

截面的宽厚比翼缘腹板按压弯构件取点处，要求位移验算荷载采用标准值由结构辅助设计软件计算得数值如下风荷载作用下的柱顶水平位移风荷载作用下位移计算杆端位移值乘子杆端杆端单元码水平位移竖直位移转角水平位移竖直位移转角由上图可知柱顶点在风荷载作用下的位移最大，满足要求竖向荷载标准值作用下的横梁竖向挠度恒载活载恒荷载和活荷载作用下的位移计算杆端位移值乘子杆端杆端左图只是其计算单元的半按强度及挠度的条件分别求出其最大的承载力。

二计算压型钢板的截面特征根据板型截面的尺寸，计算所得的各板元尺寸倾角弧段等尺寸如左图中所示，由于上下翼缘宽度相等，且其宽厚比为及接近只按正弯曲时板的有效截面特性计算，计算时弧角均按折角和两边加劲肋按形状相同进行简化计算。

板的截面特性板元计算详见下表中板的重心距板元基本性能计算④板元对自身平行于翼板的形心轴的惯性矩板件号板件宽度板件中心至板形心轴距离注正弯曲时板的有效截面特性计算边加劲肋板件板到板的形心轴的重心距板对自身平行于板的形心轴的惯性矩板到板形心轴的自身惯性矩且故板元按边支承，边部分加劲确定其有效宽厚比计算中间加劲肋④板对平行于板轴的自身惯性矩为且故④板元按两边支承板件确定其有效宽厚比。

受压板件考虑板组约束的有效宽厚比的计算先假设板在弯矩作用下全截面有效，在正弯矩作用下，上翼缘均匀受压，下翼缘均匀受拉，由于板的重心偏向上翼缘，所以下翼缘先达到设计强度则上翼缘板件压应力及腹板④板件受压边最大压应力④板件另边的应力板件另边的应力受压板件考虑板组约束的有效宽厚比计算见下表中所列。

计算正弯曲时各板元有效宽厚比的参数板件号④板件号④注意按部分加劲板件计算④按加劲板件按非加劲板件加劲板件，部分加劲板件和非加劲板件的有效宽厚比计算公式见钢结构设计与计算书的第页所列。

正弯曲时板的有效截面特性计算由上可知只有板元失效很小认为全截面有效。

板元的基本性能同上。

板的重心距可以估计为因为板件有失效平行移轴定理㎝三压型钢板整体强度及刚度计算的允许板面荷载板形连续支承跨距为，按正弯矩与变形条件计算按抗弯强度最大承载力设计值最大正弯矩边跨跨中弯矩转化为每值板覆盖宽度为按允许挠度最大承载力标准值转化为每值板覆盖宽度为由于在风荷载作用下查门式刚架轻型房屋钢结构技术规程得推知墙面板的强度足够。

四其他验算压型钢板腹板的抗剪承载力的验算腹板宽厚比为抗剪强度验算容许剪应力为按多跨连续支撑，则支座处板截面最大剪力其由块腹板承受，满足压型钢板在支座处同时承受及支座反力的截面承载力验算先确定板上的荷载，验算截面取中间支座截面，该处板的计算内力为板的截面承载力为验算式为验算表明，折算强度容许的承载力不满足。

故尚应该降低应降低为转化为每上计量，综上述压型钢板允许均布荷载为设计值由此可知选择型墙面板合适柱下基础设计计算柱下基础的设计设计说明厂地地表土层为中砂，厚度为，，中砂层之下是粉质粘土层持力层，，，，含水率，持力层下为淤泥质粘土。

自然地面以下可见地下水。

相应于荷载效应标准组合时的柱荷载门式刚架柱脚节点板尺寸为。

基础混凝土采用，钢筋，垫层采用混凝土。

地基分层示意图如下地基分层地基承载力设计值计算先进行地基承载力深度修正。

自室外地面起算的基础埋深，查表基础工程华南理工大学，浙江大学，湖南大学编，中国建筑工业出版社。

得基础底面尺寸的确定初步确定基础底面尺寸外墙墙体自重标准值考虑到荷载的偏心，将基底面积初步扩大取基底长短边之比为于是初取验算荷载偏心距偏心距基底处的总力矩基底处上部结构传来的竖向力可以验算基底最大压力满足基础尺寸满足要求地基软弱下卧层承载力验算查表有下卧层顶面处的附加应力下卧层顶面处的自重应力软弱下卧层承载力特征值可以经验算，基础底面尺寸及埋深都满足要求。

基础配筋设计计算荷载设计值计算由可变荷载效应控制的组合基础计算简图压力计算基底净反力设计值净偏心距基底最大净反力设计值基础高度柱边截面取则冲切力为抗冲切力为可以基础分二级，下阶，取，变阶处截面冲切力抗冲切力可以配筋计算计算基础长边方向的弯矩设计值，取ⅠⅠ截面如上计算简图中所示