面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力计入扬压力边缘剪应力和面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的边缘正应力和式中作用在计算截在设计水位情况下，坝体抗滑稳定满足要求。偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较坚硬，可将坝基开挖成若干倾向上游为坝体与坝基连接面的面积为按抗剪断强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有。第种方法偏于安全。设计状况所以在铅直方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力，剪摩擦系数为按抗剪强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有，。若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算为作用于滑动面以上的力体与基岩胶结较差，用下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力稳定校核用定值安全系数计算法沿坝基面的抗滑稳定分析若认为坝力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力表荷载设计值计算表校核水位状况荷载水平应力铅，即，取帷幕排水廊道距上游坝面距离为。荷载计算图坝体自重计算图图坝底扬压力计算图表荷载设计值计算表设计水位状况荷载水平应力铅直应力水头，且不小于，即，取，宽取，高取，廊道底离坝底距离不小于倍底宽，取。基础排水廊道兼作灌浆廊道宽取，高取。坝内纵向排水廊道上游壁到上游坝面不小于倍水头，并不小于取为。坝底宽度坝底宽度为。图重力坝剖面图单位排水装置设计洪水最大下泄流量，则下，下游水深，水头。基础帷幕灌浆廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍，且坝底宽约为坝高倍，则取。上游折坡点上游设折坡，折坡点距坝底的高度取为坝高的范围内，即，取为，上游折坡点高程为▽折。上游坡度上游折坡的坡度取，且坝底宽约为坝高倍，则取。上游折坡点上游设折坡，折坡点距坝底的高度取为坝高的范围内，即，取为，上游折坡点高程为▽折。上游坡度上游折坡的坡度取为。坝底宽度坝底宽度为。图重力坝剖面图单位排水装置设计洪水最大下泄流量，则下，下游水深，水头。基础帷幕灌浆廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍水头，且不小于，即，取，宽取，高取，廊道底离坝底距离不小于倍底宽，取。基础排水廊道兼作灌浆廊道宽取，高取。坝内纵向排水廊道上游壁到上游坝面不小于倍水头，并不小于，即，取帷幕排水廊道距上游坝面距离为。荷载计算图坝体自重计算图图坝底扬压力计算图表荷载设计值计算表设计水位状况荷载水平应力铅直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力表荷载设计值计算表校核水位状况荷载水平应力铅直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力稳定校核用定值安全系数计算法沿坝基面的抗滑稳定分析若认为坝体与基岩胶结较差，用下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为按抗剪强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有，。若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力为坝体与坝基连接面的面积为按抗剪断强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有。第种方法偏于安全。设计状况所以在设计水位情况下，坝体抗滑稳定满足要求。偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较坚硬，可将坝基开挖成若干倾向上游的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的边缘正应力和式中作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和综上，设计状况与偶然状况下坝踵坝趾处没有出现过大拉应力，且主压应力未大于允许压应力，故满足应力要求。大坝工程量比较重力坝工程量在▽及▽将坝体沿水平向分成三块，从上往下依次为，值计算系数和表系数表校核温升均匀水压力均匀温升求拱由均匀水压和均匀温升产生的拱端轴向力，剪力由均匀水压产生，单位由均匀温升产生，单位表和计算结果表截面水压力温度应力续表左拱端右拱端均匀温降表左拱圈稳定计算结果左拱圈稳定计算结果截面左半中心角轴向力与滑动面夹角轴向力与滑动面夹角弧度拱座面与垂线夹角弧度节理面的摩擦系数拱端面上悬臂梁重量滑动力扬压力滑动面长度表右拱圈稳定计算结果右拱圈稳定计算结果截面右半中心角轴向力与滑动面夹角轴向力与滑动面夹角弧度拱座面与垂线夹角弧度节理面的摩擦系数拱端面上悬臂梁重量滑动力扬压力滑动面长度对工况Ⅱ进行稳定验算同工况Ⅰ。求拱由均匀水压，均匀温降和地震荷载产生的轴向力，剪力。表和计算结果表正常温降截面水压力温度应力均匀温升表左拱圈稳定计算结果左拱圈稳定计算结果截面左半中心角轴向力与滑动面夹角轴向力与滑动面夹角弧度拱座面与垂线夹角弧度节理面的摩擦系数拱端面上悬臂梁重量滑动力扬压力滑动面长度表右拱圈稳定计算结果右拱圈稳定计算结果截面左半中心角轴向力与滑动面夹角轴向力与滑动面夹角弧度拱座面与垂线夹角弧度节理面的摩擦系数拱端面上悬臂梁重量滑动力扬压力滑动面长度由计算知，以校核水位温升工况作为局部稳定的控制情况，由此稳定计算所得的稳定安全系数均大于特殊工况非地震稳定安全系数允许值，因此拱坝的局部稳定满要求，不用进行整体稳定计算。第四章泄水建筑物的设计泄水建筑物的型式尺寸泄水建筑物采用浅孔中孔的泄流方案浅孔位于两岸，孔口宽，高，进口高程为，出口高程为中孔位于水电站进水口两侧，对称布置，孔口宽，高，进口高程为，出口底高程为，设计洪水时下泄流量。坝身进水口设计管径的计算压力管道的直径在初步设计阶段可采用彭德舒公式来确定式中钢管的最大设计流量设计水头，。故取。进水口的高程本设计进水口采用有压进水口。有压进水口应低于可能出现的最低水位，并有定的淹没深度，以避免进水口前出现漏斗吸取旋涡并防止有压引水道内出现负压。可采用戈登公式式中闸门门顶低于死水位的临界淹没水深经验系数，般在之间，本设计取闸门断面的水流流速闸门孔口高度，。则取由于死水位为，所以进水口底高程为泄槽设计计算坎顶高程坎顶高程般高于下游设计水位米即为米，取坎顶高程为米。坎上水深式中上游设计水位至坎顶的高差单宽流量对浅孔经试算得对中孔经试算得反弧半径对浅孔，取对中孔，取坡度直线段考虑水力条件及交通要求，与孔身底部坡度致，浅孔，中孔。挑射角浅孔，中孔。导墙设计导墙厚度般为，本设计导墙厚度取为，导墙应高出泄水时掺气水面以上。溢流坝面高速水流自掺气现象的断面平均掺气浓度式中，其中为溢流面满宁糙率，为不计掺气时的断面平均流速，为不计掺气时的坎顶平均水深。掺气水流总深度对浅孔故取浅孔导墙高度为。对中孔故取中孔导墙高度为。消能防冲计算水舌挑距式中水舌挑距，是鼻坎末端至冲坑最深点的水平距离坎顶水面流速，为水库水位至坎顶的落差鼻坎的挑射角度坎顶垂直方向的水深，为坎顶平均水深坎顶至河床表面落差。浅孔中孔冲刷坑深度式中上下游水位差最大冲坑深