则硝化速度为单位基质利用率为而则，所需要的的总量为硝化容积水力停留时间为反硝化区的容积当温度为时，反硝化速度为取还原的总量为脱氮所需要的脱氮所需要的容积水力停留时间总则吸水管路水头总损失为出水管路水头损失计算计算图见泵房平剖面图每根出水管，选用管径。从最不利点点起，沿线顺序计算管径。根据图示，直管部分长度为，喇叭口弯头个，闸门个渐缩管个沿程损失局部损失转数转分轴功率配电动机功率效率允许吸上真空高度叶轮直径泵站经平剖面布置后，对水泵总扬程进行核算吸水管路水头损失计算每根吸水管，选用失为水泵总扬程泵站内的管线水头损失假设为，考虑自由水头为，则水泵的总扬程为选泵选用污水泵台其中台备用，水泵参数如下出水管管线水头损失总出水管，选用管径。当台水泵运转时。设总出水管管中心埋深，局部损失为沿程损失的，则泵站外管线水头损相当于采用台泵的容量。有效水深采用，则集水池面积为。选泵前总扬程估算经过格栅的水头损失为，集水池最低工作水位与所需提升的最高水位之间的高差为面标高，地面标高。出水管提升后的水面标高经管长至污水处理构筑物。选择集水池与机器间合建式的圆型泵站，考虑台水泵其中台备用。设计内容每台水泵的容量为，集水池容积的阶梯式格栅清污机，并选用型长度为的无轴螺旋运送机两台。污水提升泵站设计参数平均秒流量最大秒流量进水管管底标高，管径，充满，水栅槽总长度每日栅渣量取总宜采用机械清渣方式中格栅和细格栅均采用型号为形断面时，。代入数据得为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降作为补偿。栅后槽总的高度取栅前渠道超高为，栅前槽高过栅水头损失设栅条为矩形断面，ξ系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，取过栅流速ξ阻力系数，与栅条断面形状有关，ξ，当为矩取进水渠道渐宽部分长度进水渠展开角，栅槽总宽，进水渠宽度。栅槽与出水渠连接渠的渐宽长度前水深，进水渠宽度。过栅流速取，栅条间隙，格栅的安装倾角为，则栅条的间隙数为а取栅槽宽度取栅条宽度为式。栅槽高度起点采用，则栅槽高度为。由于格栅在污水提升泵前，栅渣清除需用吊车。为了便于操作，将栅槽增高，以便在工作平台上设置渣筐，栅渣直接从栅条落入栅筐，然后运走。细格栅设计设栅则，每日栅渣量单位栅渣量取栅渣污水宜采用机械清渣方取栅槽宽度取栅条宽度为，即每个槽宽为，则槽宽度考虑了墙厚。栅槽总长度，栅前流速取，栅前水深根据最优水力断面公，则，过栅流速取，栅条间隙，格栅的安装倾角为，则栅条的间隙数为а栅前流速取，栅前水深根据最优水力断面公，则，过栅流速取，栅条间隙，格栅的安装倾角为，则栅条的间隙数为а取栅槽宽度取栅条宽度为，即每个槽宽为，则槽宽度考虑了墙厚。栅槽总长度，则，每日栅渣量单位栅渣量取栅渣污水宜采用机械清渣方式。栅槽高度起点采用，则栅槽高度为。由于格栅在污水提升泵前，栅渣清除需用吊车。为了便于操作，将栅槽增高，以便在工作平台上设置渣筐，栅渣直接从栅条落入栅筐，然后运走。细格栅设计设栅前水深，进水渠宽度。过栅流速取，栅条间隙，格栅的安装倾角为，则栅条的间隙数为а取栅槽宽度取栅条宽度为取进水渠道渐宽部分长度进水渠展开角，栅槽总宽，进水渠宽度。栅槽与出水渠连接渠的渐宽长度过栅水头损失设栅条为矩形断面，ξ系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，取过栅流速ξ阻力系数，与栅条断面形状有关，ξ，当为矩形断面时，。代入数据得为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降作为补偿。栅后槽总的高度取栅前渠道超高为，栅前槽高栅槽总长度每日栅渣量取总宜采用机械清渣方式中格栅和细格栅均采用型号为的阶梯式格栅清污机，并选用型长度为的无轴螺旋运送机两台。污水提升泵站设计参数平均秒流量最大秒流量进水管管底标高，管径，充满，水面标高，地面标高。出水管提升后的水面标高经管长至污水处理构筑物。选择集水池与机器间合建式的圆型泵站，考虑台水泵其中台备用。设计内容每台水泵的容量为，集水池容积相当于采用台泵的容量。有效水深采用，则集水池面积为。选泵前总扬程估算经过格栅的水头损失为，集水池最低工作水位与所需提升的最高水位之间的高差为出水管管线水头损失总出水管，选用管径。当台水泵运转时。设总出水管管中心埋深，局部损失为沿程损失的，则泵站外管线水头损失为水泵总扬程泵站内的管线水头损失假设为，考虑自由水头为，则水泵的总扬程为选泵选用污水泵台其中台备用，水泵参数如下转数转分轴功率配电动机功率效率允许吸上真空高度叶轮直径泵站经平剖面布置后，对水泵总扬程进行核算吸水管路水头损失计算每根吸水管，选用管径。根据图示，直管部分长度为，喇叭口弯头个，闸门个渐缩管个沿程损失局部损失则吸水管路水头总损失为出水管路水头损失计算计算图见泵房平剖面图每根出水管，选用管径。从最不利点点起，沿线顺序计算水头损失段渐放管个，单向阀个弯头个，阀门个。局部损失段选用管径直管部分长，字管个，转弯流。沿程损失局部损失段选用管径直管部分长，字管个，直流。沿程损失局部损失段直管部分长，字管个弯头个。沿程损失局部损失综上，出水管路总水头损失为则选用型号为型的螺旋浆式搅拌机，两台该种型号的搅拌机的技术参数如下浆板直径，转速，功率，浆叶数个。氧化沟设计参数氧化沟设计为两组。氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为，即。进水出水进水出水总污泥龄曝气池氧化，可利用氧还原其他参数，脱氮效率剩余碱度保持所需要的碱度碱度氧化产生碱度碱度还原硝化安全系数，脱硝温度修正系数设计计算碱度平衡计算由于设计的出水为，则出水中溶解性为采用污泥龄，则日产泥量为设其中有的为氮，近似等于中用于合成部分为中有需要用于氧化的需要还原的碱度平衡计算已知产生碱度去除，进水中碱度为剩余碱度此值可以保证。计算硝化速度故泥龄为采用的安全系数为，故设计污泥龄为原来假定的污泥龄为，则硝化速度为单位基质利用率为而则，所需要的的总量为硝化容积水力停留时间为反硝化区的容积当温度为时，反硝化速度为取还原的总量为脱氮所需要的脱氮所需要的容积水力停留时间总的池容积为氧化沟的尺寸氧化沟采用改良式的六沟式的氧化沟。取池深为，单沟宽为，则沟总的长度为，其中好氧段的长度为，缺氧段的长度为，弯道处的长度为，则，单个直道长度为，则氧化沟的总沟长为，总的池宽为需氧量计算采用以下的经验公式经验系数为，需要硝化的氧量为当温度为时，脱氧清水的充氧量为取则回流污泥量则，因为回流到厌氧池的污泥为，则回流到氧化沟的污泥总量为剩余污泥量如果污泥由底部排除且二沉池的排泥浓度为，则每个氧化沟的产泥量为设计采用的曝气机选用型号为的可调速的倒伞型叶轮曝气机五台，该种机子的技术参数如下所示叶轮的直径为，电动机额定功率为，电动机转速，充气量，设备重量曝气机所需要的台数为取台因此，每组共设的曝气机为台，全部的机子都是变频调速的。为了保证氧化沟在缺氧状态下混合液不发生沉淀，还设有型号为的淹没式搅拌机台，即每个廊道设置台，功率为。而为了保证氧化沟内部水流的循环形成，在进水处的下方设置了台淹没式搅拌机，能起到推进水流流向的作用。二沉池设计参数该污水处理厂采用周边进水周边出水的幅流式沉淀池，共设了两座设计流量为每组，表面负荷固体负荷，堰负荷设计计算沉淀池的面积按照表面负荷计算二沉池的尺寸计算沉淀池的直径为沉淀池的有效水深沉淀时间取，则，沉淀池的有效水深为存泥区的所需的容积为了保证污泥的浓度，存泥时间不宜小于，则，所需要的存泥容积为以下计算存泥区的高每座二沉池的存泥区的容积为则存泥区的高度为二沉池的总高度取缓冲层，超高则，设二沉池池底坡度为，则池底的坡降为池中心总深度为池中心的污泥斗深度为则二沉池的总高度为，取校核径深比二沉池的直径与池边总水深之比为满足在区间符合条件校核堰负荷满足条件。进水配水渠的设计计算采用环行平底配水渠，等距设置布水孔，孔径，并加了直径是长度是的短管。配水槽底配水区设置挡水裙板，高，以下的计算是以个二沉池的数据计算的。配水槽配水流量设配水槽宽，水深为，则配水槽内的流速为设直径为的配水孔孔距为，则，配水孔数量为条，取条，则实际，与题设致，满足条件。配水孔眼流速为槽底环行配水区的平均流速为环行配水速度梯度且，符合要求。出水渠设计计算池周边设出水总渠条，另外距池边处设置溢流渠条，溢流渠出水总渠设置有辐流式流通渠，在溢流渠两侧及出水总渠侧设置溢流堰板。出水总渠宽，水深。