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,渗碳层深度与硬度符合要求时,可取载荷分配系数,取表面质量系数,与表面光洁度,表面处理等有关,对精度较高的齿轮取小锥齿轮宽度大锥齿轮大端分度圆直径表面接触强度综合系数,考虑到轮齿啮合面的相对曲率半径,载荷作用点位置,轮齿间的载荷分配,有效齿宽及惯性系数等。查可得把以上各参数代入公式得又因为许用接触应力为公斤厘米工程机械底盘构造与设计所以齿轮的接触强度满足要求。锥齿轮传动的当量齿轮参数计算共页锥齿轮原始几何参数齿形压力角齿数齿数比主动小锥齿轮上的常用受载扭矩为从动锥齿轮分度圆直径的确定根据从动锥齿轮上的最大扭矩,按经验公式粗略计算从动锥齿轮的分度圆直径共页式中道路滚动阻力系数。,取坡道阻力系数取所以锥齿轮上的载荷轮式装载机作业工况非常复杂,要确定各种使用工况下的载荷大小及其循环次数是困难的,只能用假定的当量载荷或平均载荷作为计算载荷。对轮式装载机驱动桥主传动器从动齿轮推荐用下式确定计算转矩计算方法中较小值作为从动直齿轮的最大扭矩,此扭矩在实际使用中并不是持续扭矩,仅在强度计算时用它来验算最大应力。所以该处的计算转矩按常用受载扭矩来确定从动即可求出因为型装载机满载时的桥荷分配为前桥,故该条件下从动锥齿轮的最大扭矩为计算中取以上两种从动圆锥齿轮到驱动轮的传动比轮边传动比初取共页η轮边减速器的效率,行星传动通常取由本次设计任务书可知车辆工作质量为,额定载重量为所以式中满载时驱动桥上的载荷水平地面附着系数,轮式工程车辆,履带式工程车辆,所以取驱动轮动力半径,前面已求出η驱动桥数,所以可以计算出此时主动小锥齿轮的转矩可由以下公式计算按驱动轮附着扭矩来确定从动大锥齿轮的最大扭矩,即为最终传动的传动比,由本次计任务书可知,初取,。可求出η变矩器到主减速器的传动效率。ηηηη为变速箱的效率取,主减速器效率取η。计算得胎断面宽度,英寸由本次设计任务书可知轮胎规格为,目前装载机广泛采用低压宽基轮胎,取。查相关资料可得,取。将其代入上式可得所以可求出。又因为为车轮的动力半径可由式共页计算车轮动力半径,轮辋直径,英寸轮胎断面高宽比车轮变形系数轮的课程设计可知液力变矩器涡轮高效区最高转速所以该型装载机档总传动比为为档时装载机的前进速度,由本次设计任务书可知机与液力变矩器共同工作时输出的最大扭矩,由之前的课程设计装载机发动机与液力变矩器匹配计算可得到驱动桥主传动比,已知变速箱档传动比,同样由之前按发动机与液力变矩器共同输出扭矩最大变速箱档时从动大锥齿轮上的最大扭矩计算式中从动大锥齿轮计算转矩发动应不小于。根据以上选择齿数的要求,参考,结合本次设计主传动比范围,选取主动小锥齿轮齿数,所以从动大锥齿轮齿数。从动锥齿轮节圆直径的选择螺旋锥齿轮计算载荷的确定旋锥齿轮的设计计算齿数的选择选择齿数时应使相啮合的齿轮齿数没有公约数,以便使齿轮在使用过程中各齿能相互交替啮合,起到自动研磨作用,为了得到理想的齿面接触,小齿轮的齿数应尽量选用奇数,大小齿轮的齿数和角的关系重合系数增大,在传动过程中至少有两对以上的齿同时啮合,相应的增大了齿轮的负荷能力,增长了齿轮的使用寿命,螺旋锥齿轮的最小齿数可以减少到个,因而与直齿锥齿轮相比可以实现较大的传动比。螺旋角的关系重合系数增大,在传动过程中至少有两对以上的齿同时啮合,相应的增大了齿轮的负荷能力,增长了齿轮的使用寿命,螺旋锥齿轮的最小齿数可以减少到个,因而与直齿锥齿轮相比可以实现较大的传动比。螺旋锥齿轮的设计计算齿数的选择选择齿数时应使相啮合的齿轮齿数没有公约数,以便使齿轮在使用过程中各齿能相互交替啮合,起到自动研磨作用,为了得到理想的齿面接触,小齿轮的齿数应尽量选用奇数,大小齿轮的齿数和应不小于。根据以上选择齿数的要求,参考,结合本次设计主传动比范围,选取主动小锥齿轮齿数,所以从动大锥齿轮齿数。从动锥齿轮节圆直径的选择螺旋锥齿轮计算载荷的确定按发动机与液力变矩器共同输出扭矩最大变速箱档时从动大锥齿轮上的最大扭矩计算式中从动大锥齿轮计算转矩发动机与液力变矩器共同工作时输出的最大扭矩,由之前的课程设计装载机发动机与液力变矩器匹配计算可得到驱动桥主传动比,已知变速箱档传动比,同样由之前的课程设计可知液力变矩器涡轮高效区最高转速所以该型装载机档总传动比为为档时装载机的前进速度,由本次设计任务书可知为车轮的动力半径可由式共页计算车轮动力半径,轮辋直径,英寸轮胎断面高宽比车轮变形系数轮胎断面宽度,英寸由本次设计任务书可知轮胎规格为,目前装载机广泛采用低压宽基轮胎,取。查相关资料可得,取。将其代入上式可得所以可求出。又因为为最终传动的传动比,由本次计任务书可知,初取,。可求出η变矩器到主减速器的传动效率。ηηηη为变速箱的效率取,主减速器效率取η。计算得η驱动桥数,所以可以计算出此时主动小锥齿轮的转矩可由以下公式计算按驱动轮附着扭矩来确定从动大锥齿轮的最大扭矩,即式中满载时驱动桥上的载荷水平地面附着系数,轮式工程车辆,履带式工程车辆,所以取驱动轮动力半径,前面已求出从动圆锥齿轮到驱动轮的传动比轮边传动比初取共页η轮边减速器的效率,行星传动通常取由本次设计任务书可知车辆工作质量为,额定载重量为所以即可求出因为型装载机满载时的桥荷分配为前桥,故该条件下从动锥齿轮的最大扭矩为计算中取以上两种计算方法中较小值作为从动直齿轮的最大扭矩,此扭矩在实际使用中并不是持续扭矩,仅在强度计算时用它来验算最大应力。所以该处的计算转矩按常用受载扭矩来确定从动锥齿轮上的载荷轮式装载机作业工况非常复杂,要确定各种使用工况下的载荷大小及其循环次数是困难的,只能用假定的当量载荷或平均载荷作为计算载荷。对轮式装载机驱动桥主传动器从动齿轮推荐用下式确定计算转矩式中道路滚动阻力系数。,取坡道阻力系数取所以主动小锥齿轮上的常用受载扭矩为从动锥齿轮分度圆直径的确定根据从动锥齿轮上的最大扭矩,按经验公式粗略计算从动锥齿轮的分度圆直径共页式中从动齿轮分度圆直径,系数,轮式取从动锥齿轮上的计算扭矩所以得考虑到从动锥齿轮的分度圆直径对驱动桥尺寸和差速器的安装有直接的影响,参考国内外现有同类机型相关尺寸,最终确定从动锥齿轮分度圆直径。齿轮端面模数的选择由式取标准模数见现代机械传动手册为了知道所选模数是否合适需用下式校对见式中系数,即在之间所以所选齿轮端面模数合适。由此可算出大小齿轮的准确分度圆直径数,齿轮大端圆周力过载系数,取动载系数,取尺寸系数,当材料选择适当,渗碳层深度与硬度符合要求时,可取载荷分配系数,取表面质量系数,与表面光洁度,表面处理等有关,对精度较高的齿轮取小锥齿轮宽度大锥齿轮大端分度圆直径表面接触强度综合系数,考虑到轮齿啮合面的相对曲率半径,载荷作用点位置,轮齿间的载荷分配,有效齿宽及惯性系数等。查可得把以上各参数代入公式得又因为许用接触应力为公斤厘米工程机械底盘构造与设计所以齿轮的接触强度满足要求。锥齿轮传动的当量齿轮参数计算共页锥齿轮原始几何参数齿形压力角齿数齿数比分锥角,齿宽大端分度圆直径中点分度圆直径,中点螺旋角,中点模数齿宽系数为到,常取,所以中点法向模数齿顶高锥齿轮的当量圆柱齿轮参数见表表锥齿轮的当量圆柱齿轮名称代号计算公式结果中点端面当量圆柱齿轮参数当量齿数齿数比分度圆直径中心距顶圆直径当量齿轮端面共页压力角基圆直径基圆螺旋角端面基圆齿距啮合线长度端面重合度纵向重合度总重合度齿中部接触线长度对于齿中部接触线的投影长度中点法面当量直齿圆柱齿轮参数共页齿数分度圆直径中心距顶圆直径基圆直径啮合线长度法面重合度轮齿齿面接触疲劳强度计算正交锥齿轮齿面接触疲劳强度校核可按下式计算式中轮齿接触疲劳强度,小齿轮大端圆周力,可用下公式计算使用系数,查机械设计陆凤仪表取。动载系数取共页齿向载荷系数。,可查得,所以端面载荷系数查可得节点区域系数,可由公式所以中点区域系数,可用下式计算式中可由下表求出纵向重合度由上表可求出所以弹性系数,查可知计算齿面接触强度的螺旋角系数,计算齿面接触强度的锥齿轮系数,计算齿面接触强度的载荷分配系数。当时,共页当和时,因为所以把以上各参数代入公式可得材料的接触疲劳许用应力为公斤厘米工程机械底盘构造与设计所以齿轮的接触疲劳应力满足要求。锥齿轮齿根弯曲疲劳强度校核计算锥齿轮齿根弯曲疲劳强度校核可按下式进行,大小轮分别计算式中和接触疲劳计算中相同齿轮大端圆周力,齿面宽,复合齿形系数,根据法面当量直齿圆柱齿轮齿数查得齿根抗弯强度的重合度系数,因为,所以齿根抗弯强度的锥齿轮系数,可以用下式计算共页齿根抗弯强度的载荷分配系数,把以上各参数代入公式得
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