10单层工业厂房课程设计文档

图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下的内力分析左吹风时计算简图如图所示。

对于柱，，，查表得排架内力如图所示。

图左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图所示。

将所示柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图所示。

图右吹风时排架内力图吊各柱顶剪力分别为及柱底剪力轴力图如图。

图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下的内力分析左吹风时计算简图如图所示。

对于柱，，，查表得则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架各柱的弯矩图架计算简图如图所示。

其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为，对于柱，则得到各截面的弯矩和剪力。

柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图。

对于正负号的规定见图。

图恒载作用下排架内力图屋面活荷载作用下的内力分析排则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为根据上述再结合平衡条件就可计算内力。

柱顶不动铰支座反力可参考表相应公式计算。

对于边柱，。

则由于图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱按柱顶不动铰支座柱恒荷载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图所示。

图中的重力荷载及力矩是根据图确定的，即图吊车荷载作用下支座反力影响线排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。

其中柱的剪力分配系数计算结果见表。

表柱剪力分配系数表柱别，吊车横向水平荷载作用在每个轮上的吊车横向水平荷载标准值为作用在排架柱上的吊车水平荷载设计值为。

根据及，可算得到吊车梁的支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图所示。

吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为图风荷载体型系数及排架计算简图吊车本厂房选用的吊车，查表可得参数，背风面则作用于排架计算简图上的风荷载的设计值为标高檐口标高屋顶标高取值如图所示，故排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为迎风面的作用位置与作用位置相同，如图所示。

风荷载由建筑结构荷载规范查得，温州地区基本风压。

由于本设计的厂房高度小于，且高宽比小于取，因此取风压高度系数按类地面取值如下柱顶的作用位置与作用位置相同，如图所示。

风荷载由建筑结构荷载规范查得，温州地区基本风压。

由于本设计的厂房高度小于，且高宽比小于取，因此取风压高度系数按类地面取值如下柱顶标高檐口标高屋顶标高取值如图所示，故排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为迎风面背风面则作用于排架计算简图上的风荷载的设计值为图风荷载体型系数及排架计算简图吊车本厂房选用的吊车，查表可得参数，。

根据及，可算得到吊车梁的支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图所示。

吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为，吊车横向水平荷载作用在每个轮上的吊车横向水平荷载标准值为作用在排架柱上的吊车水平荷载设计值为图吊车荷载作用下支座反力影响线排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。

其中柱的剪力分配系数计算结果见表。

表柱剪力分配系数表柱别柱恒荷载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图所示。

图中的重力荷载及力矩是根据图确定的，即由于图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱按柱顶不动铰支座计算内力。

柱顶不动铰支座反力可参考表相应公式计算。

对于边柱，。

则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为根据上述再结合平衡条件就可得到各截面的弯矩和剪力。

柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图。

对于正负号的规定见图。

图恒载作用下排架内力图屋面活荷载作用下的内力分析排架计算简图如图所示。

其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为，对于柱，则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架各柱的弯矩图及柱底剪力轴力图如图。

图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下的内力分析左吹风时计算简图如图所示。

对于柱，，，查表得各柱顶剪力分别为排架内力如图所示。

图左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图所示。

将所示柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图所示。

图右吹风时排架内力图吊车荷载作用下的内力分析作用于柱计算简图如图所示，其中吊车竖向荷载和在牛腿顶面处引起的力矩为对于柱则排架各柱顶剪力分别为排架各柱的弯矩图及柱底剪力轴力图如图。

图作用在柱时排架内力图作用于柱同理，作用于柱时排架柱内力计算与按作用于柱时的情况相同，只需将柱内力对换，并注意改排架柱顶总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架各柱的内力图如图所示。

当方向相反时，弯矩图和剪力图只改变符号，方向不变。

图作用于跨时排架内力图内力组合以柱内力组合为例。

表为各种荷载作用下柱内力设计值汇总表，表为柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表中的图例所示。

内力组合按荷载规范中的组合进行。

表中所列的组合的内力设计值，已分别是项组合中最不利的情况。

对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用永久值，同时只需对的柱进行验算。

为此，表中亦给出了和组合值，对本例来说，这些值均取自及相应的和项。

表柱内力设计值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在跨作用在柱作用在柱作用在跨左风右风序号④ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ表控制截面组合的内力设计值表截面及相应的，及相应的，及相应的，及相应的，备注ⅠⅠⅡⅡ④④ⅢⅢ④④注单位为，单位为，单位为。

表中恒载内力系数按所得。

如取时，则恒载内力须乘以如区时，则恒载内力须乘以。

柱截面设计仍以柱为例。

混凝土强度等级为纵向钢筋采用级，上下柱对称配筋。

选取控制截面最不利内力对上柱，截面有效高度取，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为由表可见，上柱ⅠⅠ截面共有组不利内力，组内力均满足，故均按大偏心受压。

对这组内力，按照弯矩相差不多时，轴力越小不越不利轴力相差不多，弯矩越大越不利的原则，可确定上柱的最不利内力为，对下柱，截面的有效高度取，则大偏心受压与小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为由表可见，下柱ⅡⅡ和ⅢⅢ截面有组不利内力，均满足。

对这组内力采用与上柱ⅠⅠ截面相同的分析方法，可得下柱的最不利内力为ⅡⅡ截面，ⅢⅢ截面，上柱配筋计算上柱的最不利内力为，。

查由附表，可得有吊车厂房排架方向柱的计算长度为取取，故取进行计算。

选，则，故满足要求。

由附表，可得垂直于排架方向柱的计算长度，，，则满足弯矩作用平面外的承载力要求。

下柱配筋计算由分析结果可知，下柱取下列两组为最不利内力进行配筋计算按，计算查附表，得下柱计算长度。

截面尺寸，，。

取取，，先假定中和轴在受压翼缘内，则且，故取进行计算。

受压区在受压翼缘内，按，计算