偿方式的优点，使无功补偿投资费用相对降低，又能取得理想的补偿效果。原理如下图在电炉变压器二次侧并联电容器组进行无功功率的补偿，从理论上讲补偿点越是靠近负荷侧则补偿的效果越佳，有利于提高功率因数，增加电能利用率，提高了经济效益。同时降低了谐波污染，改善了系统电气参数，提高了电能质量。低压电容器无功补偿的特点采用可编程控制器，通过检测电炉的功率因数来投切电容器组，实行动态补偿。当电炉的功率因数较低时，投入电容器组较多当电炉的功率因数较高时，投入电容器组较少。采用晶闸管复合开关投切电容器组，为减小投切入时的冲击，同时防止电网会形成较高的谐波成份。为了在无功补偿的同时消除变压器二次回路的高次谐波和降低电容器的运行温度，要在电容器回路串联适当的电抗器。对电容器组的过压保护。由于变压器二次回路直流电阻较小，当电容器组投切时，会产生较高的反电动势，为防止电容器的击穿，在接短网电极熔池改造后变压器二次侧采用外三角接线，即变压器二次侧在变压器外部经电极连接成三角形，短网上的电流为变压器二次侧相电流，这样可减少短网上的损耗，提高电炉的有功功率。变压器二次侧外三角接线图如下电极上，短网上的电流为变压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低。变压器二次侧内三角接线图如下变压器二次侧变压器内三角接线图万万改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数变压器二次侧采用外三角接线改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到约为三相短网的损耗改造后电炉短网年损耗小时天天年万因此，改造后二台电炉短网年损耗万万。改造二台电炉短网年节电量万电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻。台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算每相的电流为每根铜管上的平均载流量，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗。改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜管总长度约，每根铜管截面积为由改造前二台电炉短网年损耗万万。改造后电炉短网布置情况将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连接计短网年损耗计算每相的电流为每根铜管上的平均载流量约为三相短网的有功损耗改造前电炉短网年损耗小时天天年万因此，度约米，其截面积为由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻。台电炉二次运行电压按场，引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大。原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根，三相短网铜管总长大，且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大。另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面积，缩短短网长度。原电炉短网布置情况由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增加。其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正比。导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。通过降低导所引起的电流趋近表面的现象，会使导体断面负荷不均匀。断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体断面软线和导电铜板，因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化，电阻更大。为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。表面效应系数它是导体磁通几个因素。比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜作导电管。导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的有效电阻公式导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度。现分别讨论这几有效电阻公式导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度。现分别讨论这几个因素。比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜作导电管。导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板，因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化，电阻更大。为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使导体断面负荷不均匀。断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增加。其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正比。导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。通过降低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面积，缩短短网长度。原电炉短网布置情况由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大，且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大。另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场，引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大。原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮的铜管根，三相短网铜管总长度约米，其截面积为由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻。台电炉二次运行电压按计短网年损耗计算每相的电流为每根铜管上的平均载流量约为三相短网的有功损耗改造前电炉短网年损耗小时天天年万因此，改造前二台电炉短网年损耗万万。改造后电炉短网布置情况将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗。改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜管总长度约，每根铜管截面积为由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻。台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算每相的电流为每根铜管上的平均载流量约为三相短网的损耗改造后电炉短网年损耗小时天天年万因此，改造后二台电炉短网年损耗万万。改造二台电炉短网年节电量万万万改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数变压器二次侧采用外三角接线改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低。变压器二次侧内三角接线图如下变压器二次侧变压器内三角接线图短网电极熔池改造后变压器二次侧采用外三角接线，即变压器二次侧在变压器外部经电极连接成三角形，短网上的电流为变压器二次侧相电流，这样可减少短网上的损耗，提高电炉的有功功率。变压器二次侧外三角接线图如下熔池电极短网变压器外三角接线图变压器二次侧变压器二次出线采用换位布置法，达到良好的补偿效果，能减少回路中的电感，提高电炉的自然功率因数。变压器二次出线换位布置图如下变压器二次铜管换位布置图合理布置短网，提高电炉的自然功率因数电炉短网和变压器二次侧出线样采用换位布置法，使铜管上下左右形成电容，达到较好的补偿效果。短网上的感抗可分为两部分，是在变压器到分相为止，这部分由于采用不同极性导体交错排列，互感系数值较大，电感很小，虽距离较大，其电抗值并不大，约占总电抗的。二是分相后的单相部分，这部分导体上的电流虽然都是同平均下降约。电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔磁材料新型炉衬改造后年节电量万二台电炉年节约电量万电炉进行低压补偿，提高有功功率低压侧并联电容器补偿的意义采用低压补偿能进步提高电炉的功率因数和设备的利用率。能将功率因数由提高到左右，增加电炉的入炉功率。本次改造采用分区段分别补偿。它吸纳了以往补偿方式的优点，使无功补偿投资费用相对降低，又能取得理想的补偿效果。原理如下图在电炉变压器二次侧并联电容器组进行无功功率的补偿，从理论上讲补偿点越是靠近负荷侧则补偿的效果越佳，有利于提高功率因数，增加电能利用率，提高了经济效益。同时降低了谐波污染，改善了系统电气参数，提高了电能质量。低压电容器无功补偿的特点采用可编程控制器，通过检测电炉的功率因数来投切电容器组，实行动态补偿。当电炉的功率因数较低时，投入电容器组较多当电炉的功率因数较高时，投入电容器组较少。采用晶闸管复合开关投切电容器组，为减小投切入时的冲击，同时防止电网会形成较高的谐波成份。为了在无功补偿的同时消除变压器二次回路的高次谐波和降低电容器的运行温度，要在电容器回路串联适当的电抗器。对电容器组的过压保护。由于变压器二次回路直流电阻较小，当电