减为，试问其转速应为多少额定转速为解变速调节时管路性能曲线不变，而泵的运行工况点必在管路性能曲线上，故点可由处向上作垂直线与管路性能曲线相交得出见图，由图可读出点的扬程。与不是相似工况点，需在额定转速时的曲线上找出的相似工况点，以便求出的转速。过点作相似抛物线，由式得图给水泵装置的性能曲线和管路性能曲线为把相似抛物线作到图上，上式中与的关系列表如下把列表中数值作到图上，此过点的相似抛物线与额定转速下相交于点。由图可读出故得上述两式得出的结果略有不同是因作图及读数误差引起的。从计算结果知，此泵装置因管路静扬程很高，故当流量减少到原流量的时，其转速只降到原转速的，而不是。泵或风机系统管路性能曲线中静扬程静压所占比例的大小，与调速装置节能效果的大小相关。当静扬程所占比例很大时，即使泵系统的工作流量变化很大，但调速装置的转速变化范围并不大，结果变速调节的节能效果也不大。这是因为静扬程静压不等于零时，管路性能曲线与变转速时的相似抛物线不重合，故变速前后各工作点间的关系并不符合比例律，即流量比不等于转速比。当静扬程静压为正值时，流量比恒大于转速比。例如型锅炉给水泵，其最高转速，相应，。若泵系统的静扬程。则变速调节流量至最大流量时，相应转速为最高转速的。可见这比静扬程为零时流量比为时，转速比也为时要高多了。因此，管路性能曲线的静扬程越高，则变速调节流量时，其轴功率的减少值也越小。如图所示离心泵在不同静扬程下采用变速调节及出口阀门调节方式时流量比和所消耗轴功率比的关系。所以说，对于有较大静扬程的泵或风机，只用工作流量变化范围大小确定节能效益的大小就不正确了，应根据转速变化范围确定节能效益的大小才是正确的。图泵系统在不同静扬程下的轴功率流量特性图中线转速调节线出口阀门调节例若例中的锅炉给水泵电动机的额定功率为，额定转速时的实际出力为，试估算其节能效果。由图可以看出，此给水泵的出口压力为，锅炉气包压力为，由上例计算结果，当转速下降到，即额定转速的时，流量为，即额定流量的，压力为，略高于锅炉汽包压力，为了保证汽包顺利进水，转速已不能再下降了。所以其调速范围为，根据式，其轴功率，最大节能率为。若给水泵的流量余量以计算，当流量为时，锅炉的负荷约为左右。作为般的机组，也已经接近最低不投油稳燃负荷了。正巧，由以上计算数据看出，给水泵的调速能耗率与锅炉的负荷率是基本致的，也即能耗与流量的次方成正比。所以，可依据锅炉的负荷率来粗略估算给水泵的调速节能率。电站水泵的静扬程都不等于零，所以其调速范围和节能效果都不能简单地采用比例定律计算，都要先求出相似曲线，然后才能进行计算。除了锅炉给水泵外汽包压力为其静扬程，对循环水泵则水塔高程为其静扬程，对于凝结水泵，凝结水出口母管压力为其静扬程。因为凝结水泵除了调节凝汽器热井水位恒定外，还要保证凝结水出口母管压力足够大般，以防止空气由排水阀经凝结水再循环管进入凝汽器中，而破坏汽轮机真空。电站风机，则由于其静压很小，所以可以直接用比例定律估算其调速范围和节能效益，只是要求以输出风压作为调速范围的校验指标。风机水泵的并联运行泵或风机并联运行的主要目的是增大所输送的流量。但流量增加的幅度大小与管路性能曲线的特性及并联台数有关。图所示为两台及三台性能相同的型离心泵并联时，在不同陡度管路性能曲线下流量增加幅度的情况，从图可见，当管路性能曲线方程为时单位为，从图中查得台泵单独运行时两台泵关联运行时三台泵并联运行时水泵，般采用关死点扬程或最大扬程相同，而流量不同的水泵。这些泵并联运行时，每台泵的出口压力即为母管压力，且定大于每台泵单泵运时的出口压力或扬程„„„„并联运行泵的总出口流量为每台泵出口流量之和，且每台泵的流量定小于该泵单泵运行时的流量„„„„若并联运行的泵的扬程不同，则在并联运行时扬程低的泵的供水流量会比单泵运行时减小很多。当管网阻力曲线变化时，容易发生不出水和汽蚀现象。静扬程对调速范围的影响。供水系统的静扬程，即供水母管的最小压力水泵在静扬程下消耗的功率称为空载功率在流量为零时，水泵所消耗的最大功率。十分明显的是，静扬程越高，空载功率所占的比例越大，调速范围越小，调节转速的节能效果就越差。静扬程可由水泵进水口和出水口的落差形成，也可由管网阻力曲线形成，也可由用户要求的供水压力来决定。如锅炉给水泵，必须大于汽包压力才能进水。当然也可由变定速水泵并列运行的定速水泵的出口压力造成！变频泵与工频泵的并联运行分析变频泵与工频泵并联运行时总的性能曲线，与关死点扬程最大扬程不同，流量也不同的水泵并联运行时的情况非常类似，可以用相同的方法来分析图中为工频泵的性能曲线，也是变频泵在下满负荷运行时的性能曲线假定变频泵与工频泵性能相同，如图所示，工频泵单泵运行时的工作点。为变频泵在频率时的性能曲线，变频泵在频率单独运行时的工作点。为变频和工频水泵并最大扬程不同，流量也不同的水泵并联运行时的情况非常类似，可以用相同的方法来分析图中为工频泵的性能曲线，也是变频泵在下满负荷运行时的性能曲线假定变频泵与工频泵性能相同，如图所示，工频泵单泵运行时的工作点。为变频泵在频率时的性能曲线，变频泵在频率单独运行时的工作点。为变频和工频水泵并联运行的总的性能曲线，工作点，扬程，流量。变频泵与工频泵并联运行时的特点不仅仅是条曲线，而是性能曲线下方偏左的系列曲线族。也不仅仅是条曲线，而是在性能曲线右方偏上的系列曲线族。变化时，也随着变化。工作点也跟着变化。因此变频泵的扬程，流量，工频泵扬程，流量，以及总的扬程，和总流量都会随着频率的变化而变化。随着变频泵频率的降低，变频泵的扬程逐渐降低。变频泵流量快速减算，都要先求出相似曲线，然后才能进行计算。除了锅炉给水泵外汽包压力为其静扬程，对循环水泵则水塔高程为其静扬程，对于凝结水泵，凝结水出口母管压力为其静扬程。因为凝结水泵除了调节凝汽器热井水位恒定外，调速能耗率与锅炉的负荷率是基本致的，也即能耗与流量的次方成正比。所以，可依据锅炉的负荷率来粗略估算给水泵的调速节能率。电站水泵的静扬程都不等于零，所以其调速范围和节能效果都不能简单地采用比例定律计，其轴功率，最大节能率为。若给水泵的流量余量以计算，当流量为时，锅炉的负荷约为左右。作为般的机组，也已经接近最低不投油稳燃负荷了。正巧，由以上计算数据看出，给水泵的算结果，当转速下降到，即额定转速的时，流量为，即额定流量的，压力为，略高于锅炉汽包压力，为了保证汽包顺利进水，转速已不能再下降了。所以其调速范围为，根据式线转速调节线出口阀门调节例若例中的锅炉给水泵电动机的额定功率为，额定转速时的实际出力为，试估算其节能效果。由图可以看出，此给水泵的出口压力为，锅炉气包压力为，由上例计的关系。所以说，对于有较大静扬程的泵或风机，只用工作流量变化范围大小确定节能效益的大小就不正确了，应根据转速变化范围确定节能效益的大小才是正确的。图泵系统在不同静扬程下的轴功率流量特性图中时，转速比也为时要高多了。因此，管路性能曲线的静扬程越高，则变速调节流量时，其轴功率的减少值也越小。如图所示离心泵在不同静扬程下采用变速调节及出口阀门调节方式时流量比和所消耗轴功率比型锅炉给水泵，其最高转速，相应，。若泵系统的静扬程。则变速调节流量至最大流量时，相应转速为最高转速的。可见这比静扬程为零时流量比为大。这是因为静扬程静压不等于零时，管路性能曲线与变转速时的相似抛物线不重合，故变速前后各工作点间的关系并不符合比例律，即流量比不等于转速比。当静扬程静压为正值时，流量比恒大于转速比。例如。泵或风机系统管路性能曲线中静扬程静压所占比例的大小，与调速装置节能效果的大小相关。当静扬程所占比例很大时，即使泵系统的工作流量变化很大，但调速装置的转速变化范围并不大，结果变速调节的节能效果也不图可读出故得上述两式得出的结果略有不同是因作图及读数误差引起的。从计算结果知，此泵装置因管路静扬程很高，故当流量减少到原流量的时，其转速只降到原转速的，而不是水泵装置的性能曲线和管路性能曲线为把相似抛物线作到图上，上式中与的关系列表如下把列表中数值作到图上，此过点的相似抛物线与额定转速下相交于点。由管路性能曲线相交得出见图，由图可读出点的扬程。与不是相似工况点，需在额定转速时的曲线上找出的相似工况点，以便求出的转速。过点作相似抛物线，由式得图给变速调节，使新运行工况点的流量减为，试问其转速应为多少额定转速为解变速调节时管路性能曲线不变，而泵的运行工况点必在管路性能曲线上，故点可由处向上作垂直线与拟抛物线重合，因此，与又都是相似工况点，故可用比例定律直接由点的参数求出点的参数。例锅炉给水泵装置的性能曲线如图所示，其在额定转速下运行时的运行工况点为，相应的。现欲通过或全压与转速的关系不符合比例定律，不能直接用比例定律求得。但当管路性能曲线的静扬程或静压等于零时，即或时，管路性能曲线是条通过坐标原点的二次抛物线，它与过点的变转速时的相扬程时风机当管路静压时应注意的是当管路性能曲线的静扬程或静压不等于零时，即或时，转速变化前后运行工况点与不是相似工况点，故其流量扬程或扬程时风机当管路静压时应注意的是当管路性能曲线的静扬程或静压不等于零时，即或时，转速变化前后运行工况点与不是相似工况点，故其流量扬程或全压与转速的关系不符合比例定律，不能直接用比例定律求得。但当管路性能曲线的静扬程或静压等于零时，即或时，管路性能曲线是条通过坐标原点的二次抛物线，它与过点的变转速时的相拟抛物线重合，因此，与又都是相似工况点，故可用比例定律直接由点的参数求出点的参数。例锅炉给水泵装置的性能曲线如图所示，其在额定转速下运行时的运行工况点为，相应的。现欲通过变速调节，使新运行工况点的流量恒定速度进入磁场区域，时刻线框全部进入磁场规定逆时针方向为感应电流的正方向外力大小为，线框中电功率的瞬时值为，在这段时间内通过导体横截面的电荷量为，其中图象为抛物线则这些物理量随时间变化的关系可能正