TOP22【毕业设计】延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计.doc文档免费在线阅读

采用的塔截面积采用的空塔气速采用的降液管面积采用的降液管面积占采用的塔截面积的第层温度，轻柴油抽出板第层温度，重柴油抽出板第层温度，表全塔回流热物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料料过汽化量渣油再沸器带入热量汽提蒸汽图常压塔计算草图塔顶及侧线温度的假设与回流热分配假设塔顶及各侧线温度表塔顶及各侧线温度塔顶温度，航空煤油抽出板底温度比汽化段温度低，即汽油水蒸气航煤中回流取热汽提蒸汽轻柴油二中回流取热汽提蒸汽重柴油进轻柴重柴过汽化油渣油合计所以校核结果表明高于，所以在设计的汽化段温度之下，既能保证所需的拔出率，炉出口温度也不至于超过允许限度。

塔底温度取塔。

由曲线查得当体积分数时的温度为。

据此算出进料在炉出口压力下的焓值见表。

表进料在炉出口处携带的热量，油料焓，热量，气相液相汽油航煤油渣油合计所以再求出原油在加热炉出口压力下的焓，先作出原油在炉出口压力下的平衡汽化曲线图中的曲线，查图将交点温度换算为下的，时，进料在汽化段中的焓焓值由图查得计算如表。

表进料带入汽化段的热量，油料焓，热量，气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化的平衡汽化曲线下的平衡汽化曲线图平衡汽化曲线图的校核校核的的主要目的是看由要求的加热炉出口温度是否合理。

校核的方法是作绝热过程的热平衡计算以求得炉出口温度。

当汽化率为体积分数汽化曲线。

由曲线可以查得当体积分数时的温度为，此即欲求的汽化段温度，此是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。

收率温度，实沸点蒸馏曲线常压下的平衡汽化曲线下线的交点温度换算为下的。

原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为。

从该交点作垂直于横坐标的直线，在线上找到的点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线的线，即为原油在下的平衡衡蒸馏温差，平衡蒸馏温度，汽化段的温度应该是在汽化段油气分压下汽化率为体积分数的温度，为此需作出在下原油平衡汽化曲线见图，由图将原油实沸点蒸馏曲线与常压平衡汽化曲质量取，还有水蒸气塔底汽提。

由此计算得汽化段中的油气分压为。

汽化段的初步确定表原油的蒸馏温度馏出体积分数实沸点温度，实沸点温差，平。

要求进料在汽化段中的汽化率为体积分数。

，汽化段油气分压表汽化段物料流量油品物料流量，汽油航煤轻柴重柴过汽化油油汽量合计其中过汽化油的相对分子取转油线压力降为，则加热炉出口压力。

汽化段温度汽化段中进料的汽化率和过汽化度根据延安原油性质，试验取其过汽化量为原料进料的质量分数或体积分数，即过汽化量为板压力降为，则推算得常压塔各关键部位的压力如下塔顶压力线抽出板第层上压力二线抽出板第层上压力三线抽出板第层上压力汽化段压力第层下压力汽化段层塔底气提段层操作压力取塔顶产品罐压力为。

塔顶采用两级冷凝冷却流程，取塔顶空冷器压力降为，使用个管壳式后冷器，壳程压力降取。

故塔顶压力绝压取每层浮阀塔线航煤二线轻柴油三线重柴油渣油合计塔板型式和塔板数选用浮阀塔板，选定塔板数如下表塔板的选定汽油航煤段层考虑线生产航空煤油航煤轻柴油段层轻柴油重柴油段层重柴油线航煤二线轻柴油三线重柴油渣油合计塔板型式和塔板数选用浮阀塔板，选定塔板数如下表塔板的选定汽油航煤段层考虑线生产航空煤油航煤轻柴油段层轻柴油重柴油段层重柴油汽化段层塔底气提段层操作压力取塔顶产品罐压力为。

塔顶采用两级冷凝冷却流程，取塔顶空冷器压力降为，使用个管壳式后冷器，壳程压力降取。

故塔顶压力绝压取每层浮阀塔板压力降为，则推算得常压塔各关键部位的压力如下塔顶压力线抽出板第层上压力二线抽出板第层上压力三线抽出板第层上压力汽化段压力第层下压力取转油线压力降为，则加热炉出口压力。

汽化段温度汽化段中进料的汽化率和过汽化度根据延安原油性质，试验取其过汽化量为原料进料的质量分数或体积分数，即过汽化量为。

要求进料在汽化段中的汽化率为体积分数。

，汽化段油气分压表汽化段物料流量油品物料流量，汽油航煤轻柴重柴过汽化油油汽量合计其中过汽化油的相对分子质量取，还有水蒸气塔底汽提。

由此计算得汽化段中的油气分压为。

汽化段的初步确定表原油的蒸馏温度馏出体积分数实沸点温度，实沸点温差，平衡蒸馏温差，平衡蒸馏温度，汽化段的温度应该是在汽化段油气分压下汽化率为体积分数的温度，为此需作出在下原油平衡汽化曲线见图，由图将原油实沸点蒸馏曲线与常压平衡汽化曲线的交点温度换算为下的。

原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为。

从该交点作垂直于横坐标的直线，在线上找到的点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线的线，即为原油在下的平衡汽化曲线。

由曲线可以查得当体积分数时的温度为，此即欲求的汽化段温度，此是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。

收率温度，实沸点蒸馏曲线常压下的平衡汽化曲线下的平衡汽化曲线下的平衡汽化曲线图平衡汽化曲线图的校核校核的的主要目的是看由要求的加热炉出口温度是否合理。

校核的方法是作绝热过程的热平衡计算以求得炉出口温度。

当汽化率为体积分数，时，进料在汽化段中的焓焓值由图查得计算如表。

表进料带入汽化段的热量，油料焓，热量，气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以再求出原油在加热炉出口压力下的焓，先作出原油在炉出口压力下的平衡汽化曲线图中的曲线，查图将交点温度换算为下的。

由曲线查得当体积分数时的温度为。

据此算出进料在炉出口压力下的焓值见表。

表进料在炉出口处携带的热量，油料焓，热量，气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以校核结果表明高于，所以在设计的汽化段温度之下，既能保证所需的拔出率，炉出口温度也不至于超过允许限度。

塔底温度取塔底温度比汽化段温度低，即汽油水蒸气航煤中回流取热汽提蒸汽轻柴油二中回流取热汽提蒸汽重柴油进料过汽化量渣油再沸器带入热量汽提蒸汽图常压塔计算草图塔顶及侧线温度的假设与回流热分配假设塔顶及各侧线温度表塔顶及各侧线温度塔顶温度，航空煤油抽出板第层温度，轻柴油抽出板第层温度，重柴油抽出板第层温度，表全塔回流热物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料汽提蒸汽再沸器带入热量合计出方汽油航煤轻柴重柴渣油水蒸汽合计全塔回流热按表假设的温度条件作全塔热平衡，由此求出全塔回流热见表。

所以，全塔回流热回流方式以及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为。

采用两个中段回流，第个中段回流位于航空煤油侧线与轻柴油侧线之间第层塔板，第二个中段回流位于轻柴油与重柴油侧线之间第层塔板。

回流热分配如下表回流热的分配塔顶回流取热第中段回流取热第二中段回流取热侧线及塔顶温度的校核重柴油抽出板第层温度按图中的隔离体系作第层上塔板的热平衡，见表。

汽油航煤轻柴油水蒸气原油过汽化量重柴油水蒸气渣油图层板热量衡算表第层塔段的热平衡物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料汽提蒸汽内回流合计出方汽油航煤轻柴重柴渣油水蒸汽内回流合计根据表中的数据计算如下由热平衡得所以，内回流取内回流蒸汽相对分子质量为，即重柴油抽出板上方气相总量为重柴油蒸汽即内回流分压为将重柴油常压下的恩氏蒸馏数据换算为下的平衡汽化数据，结果如下时所以取降液管面积取以下两式计算结果较大值所以取塔横截面积和塔径采用塔径及相应的设计空塔气速根据计算所得塔径，按照国内标准浮阀塔板系列进行圆整后确定采用的塔直径为。

采用的塔截面积采用的空塔气速采用的降液管面积采用的降液管面积占采用的塔截面积的百分数浮阀数及开孔率的计算计算阀孔的临界速度相应的阀孔动能因数为计算塔板开孔率此值在经验范围之内，符合要求。

确定浮阀个数阀孔总面积个溢流堰及降液管尺寸的确定塔板的选取由于操作负荷较大，选取决定双溢流塔板单号板为两侧降液，双号板为中间降液。

决定溢流堰由图查得两侧降液堰长，堰宽中间降液堰长，堰宽溢流堰高度及塔板上清液层高度的决定取堰高塔板上的清夜层高度为两侧降液中间降液，液体在降液管的停留时间及流速液体在降液管的停留时间降液管流速降液管底缘距塔板高度取降液管底缘出口流速，。

塔板水力学计算塔板压力降干板压力降液柱气体通过塔板上液层的压力降液柱液柱忽略液层表面张力造成的压力降，则气体通过塔板的压力降为液柱液柱雾沫夹带时取其中的求取，查图得℉，查图得，由图得真临界温，操作温度，由查图得，故达因厘米，的求取查图得厘泊，查表得厘泊则代入数据得代入数据得雾沫夹带量液体气体﹤液体气体﹤故雾沫夹带量在限定范围内。

泄漏取泄漏时阀孔动能因数为，小于设计的阀孔动能因数。

淹塔情况设该塔板不设内堰，由下式计算液相流过层塔板时所需克服的压力降，得液相附近通过每层塔板所需克服的压力降，液柱不设进口堰时液相通过降液管的压力降，液柱液柱液柱液柱液柱﹤符合要求。

降液管的负荷计算降液管内允许最大流速，取下列两式中较小值取为降液管内允许最大流速，现设计的降液管内流速为，因此降液管