26【毕业设计】往复式给料机-给煤机的总体毕业设计说明书文档

曲柄的效率连杆的效率总效率为减速器设计电动机选型减速器用三对轴承，选用深沟球轴承查得其效率为齿轮选用直齿圆的密度槽钢板底板上煤的厚度，。

型往复式给煤机计算简图见图。

正行阻力逆行阻力运行阻力的计算运行阻力按正行阻力和逆行阻力的均方值计算，即动部件的质量重力加速度给煤机底板水平投影长度底板在托滚轮上的运动阻力系数煤与钢的摩擦系数煤对侧板的侧压系数煤的松散容重，口压力对底板作用减小或不作用在底板上，底板的运行阻力就可以大大减小。

图往复式给料机计算简图式中给煤机槽体内煤的质量给煤机运板加速运动时的动阻力上。

往复式给煤机正行时的功耗是有效功耗，逆行时的功耗是无效功耗。

产生运行阻力的因素采用倾斜式仓口漏斗由于煤仓出口处压力的作用，使底板产生了运行阻力，如果采用倾斜的仓口漏斗，使煤仓出给煤机运行时，电动机功率主要消耗在克服下列阻力上。

正行时底板在托滚轮上的运动阻力和煤与固定侧板的摩擦阻力。

逆行时底板在托滚轮上的运动阻力和煤与底板的摩擦阻力。

此外，还有些能量消耗在克服底底托板的下面四个滚轮滚动的地方各焊接块钢板，钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为整个钢板的质量为板能耗分析往复式给煤机的运行阻力往复式在底托板的两侧各加块钢板用来挡煤，防止煤洒落。

钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为在底托板的前后两端各加块钢板用来挡煤，防止煤洒落。

钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为在热扎等边角钢焊成的架子上。

查手册选用型号为的角钢，角钢的基本参数为截面积理论质量所需角钢的长度为角钢的质量为角钢底托板尺寸为热扎等边角钢焊成的架子上。

查手册选用型号为的角钢，角钢的基本参数为截面积理论质量所需角钢的长度为角钢的质量为角钢底托板尺寸为在底托板的两侧各加块钢板用来挡煤，防止煤洒落。

钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为在底托板的前后两端各加块钢板用来挡煤，防止煤洒落。

钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为在底托板的下面四个滚轮滚动的地方各焊接块钢板，钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为整个钢板的质量为板能耗分析往复式给煤机的运行阻力往复式给煤机运行时，电动机功率主要消耗在克服下列阻力上。

正行时底板在托滚轮上的运动阻力和煤与固定侧板的摩擦阻力。

逆行时底板在托滚轮上的运动阻力和煤与底板的摩擦阻力。

此外，还有些能量消耗在克服底板加速运动时的动阻力上。

往复式给煤机正行时的功耗是有效功耗，逆行时的功耗是无效功耗。

产生运行阻力的因素采用倾斜式仓口漏斗由于煤仓出口处压力的作用，使底板产生了运行阻力，如果采用倾斜的仓口漏斗，使煤仓出口压力对底板作用减小或不作用在底板上，底板的运行阻力就可以大大减小。

图往复式给料机计算简图式中给煤机槽体内煤的质量给煤机运动部件的质量重力加速度给煤机底板水平投影长度底板在托滚轮上的运动阻力系数煤与钢的摩擦系数煤对侧板的侧压系数煤的松散容重底板上煤的厚度，。

型往复式给煤机计算简图见图。

正行阻力逆行阻力运行阻力的计算运行阻力按正行阻力和逆行阻力的均方值计算，即的密度槽钢板减速器设计电动机选型减速器用三对轴承，选用深沟球轴承查得其效率为齿轮选用直齿圆柱齿轮，其效率为联轴器选用弹性套柱销联轴器，型号为，许用转矩。

曲柄的效率连杆的效率总效率为电动机所需的功率为所以电机选型号为电机总功率同步速度电机的满载转速为堵转转矩的额定转矩为最大转矩的额定转矩为查表可知电机轴直径为传动比分配总传动比为总取，计算传动装置的运动和动力参数电动机功率Ⅰ轴Ⅱ轴Ⅲ轴齿轮的设计第对齿轮的设计选择齿轮材料查表小齿轮选用渗碳淬火大齿轮选用渗碳淬火按齿面接触疲劳强度计算确定齿轮传动精度等级，按估取圆周速度，参考表，表选取Ⅱ公差组级小轮分度圆直径，由式得齿宽系数查表按齿轮相对轴承为非对称布置，取小齿轮齿数在推荐值中选大齿轮齿数齿数比传动比误差误差在范围内合适小齿轮转矩由式得载荷系数由式得使用系数查表动载荷系数查图得初值齿向载荷分布系数查图齿间载荷分配系数由式及得查表并插值则载荷系数的初值弹性系数查表得节点影响系数查图，得重合度系数查图得许用接触应力由式得接触疲劳极限应力查图应力循环次数由式预设给煤机每天工作小时，每年工作天，预期寿命为年则查图得，接触强度的寿命系数不允许有点蚀硬化系数查图及说明接触强度安全系数查图，按般可靠度查取故的设计初值为齿轮模数查表得小轮分度圆直径的参数圆整值圆周速度与估计取有差距，对取值有影响，需修正查图小轮分度圆直径大轮分度圆直径中心距齿宽大轮齿宽小轮齿宽齿根弯曲疲劳强度校核计算由式齿形系数查图小轮大轮应力修正系数查图小轮大中文译文往复给煤机现状往复式给煤机其自身结构的优越性结构简单，维修量小在往复式给煤机中，电动机和减速器均采用标准件，其余大部分是焊接件，易损部件少，用在煤矿恶劣条件下，其适用性深受使用单位的好评。

性能稳定往复式给煤机对煤的牌号，粒度组成，水分物理性质等要求不严，当来料不均匀，水分不稳定且夹有大块煤橡胶带木头及钢丝等时，仍能正常工作。

噪音低往复式给煤机是非振动式给料设备其噪音发生源只有电动机和减速器，而这两个的噪音都很低。

尤其在井下或煤仓等封闭型场所，噪音无法扩散，这点是电动给料机所无法达到的。

安装方便高度小往复式给煤机般安装在煤仓仓口，不需另外配制仓口闸门馏槽及电动机支座，安装可步到位，调整工作量小，而电动给煤机由于不能直接承受仓压，需要另外安放仓口过渡溜槽，相比之下，往复式给煤机占有高度小，节省了建筑面积和投资。

二研制大型往复式给煤机的必要性正是由于往复式给煤机具有上述的特点，我们认为，在煤矿井下和地面生产系统的咽喉环节，及在其他需要控制噪音的环节，应首选往复式给煤机。

扩大系列的往复式给煤机应满足下列要求。

满足大型矿井生产能力的要求随着我国煤矿井型的不断扩大，小时生产能力也在增加，例如井型为万，万。

Ⅺ万的矿井，小时生产能力分别为了。

矿井小时生产能力的增加，要求提高给煤机的生产能力。

目前，矿井井下原煤运输越来越多地采用胶带输送机，也就是说，井下使用给煤机的环节增加了。

虽然可以采用多台小型号给煤机联合布置来满足大生产能力的要求，但布置多台给煤机需要扩大硐室，增加工程投资况且多台布置，系统可靠性降低，噪音增大，出问题的机率也相对增多给维修带来定的麻烦。

在使用胶带输送机的装车系统，是地面生产系统中使用给煤机最多的地方，而且要求给煤能力比较大。

装车系统若采用电振给料机，不但增加了装车的高度而且噪音很大。

安装大型往复式给煤机，不仅使小时生产能力增大，而且也为装车系统设备的选型提供了更大的可选范围。

与主井井底装载带式板式输送机配套主井井底装载带式板式定量输送机式井底装载设备的发展趋势，被列为煤炭重点科研项目，定量输送机慢速装载时要求给煤设备的能力以上，现有的系列给煤机达不到这要求。

虽然也可采用给料闸门料，但给料闸门的给料量易受原煤的水份粒度影响，使给料不均匀。

而大型往复式给煤机可满足这要求三大型往复式绐煤机的结构形式特点我们通过对以往给煤机的调查进行分析，对结构型式进行了周密的计算，对关键受力部位如槽箱双连杆底部托辊等进行了受力分析，利用有限元原理进行校核计算。

共有以下五个特点。

整机采用框袈可卸式由于考虑到井下运输的方便和井下工矿的限制，整机采用