18【毕业设计】某食品厂废水处理毕业设计文档

布水孔孔径共设置布水孔个，出水流速选为，则孔径为验证常温下，容积负荷为产气率为需满足空塔水流速度，空塔沼气上升流速。

空塔水流速度符合要求。

空塔气流速度符合要求。

排泥系统设计计算反应器中污泥总量计算般污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为，则两座反应器中污泥总量。

产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取数，取气泡，常温下，。

般废水的净水的，故取。

由斯托克斯工式可得气体上升速式中气泡直径液体密度沼气密度碰撞系数，取废水的动力粘滞系数，液体的运动粘滞系校核气液分离。

假定气泡上升流速和水流流速不变沿方向水流速度式中三相分离器长度每池三相分离器数量气泡上升速度对位置及尺寸，由图可知气液分离设计由图可知设，则逢中流速可用下式计算，式中反应器中废水流量上三角形集气罩回流逢之间面积，符合设计要求。

确定上下三角形集气罩相逢面积符合设计要求。

设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度，则上三角形回流缝面积为上下三角形集气罩之间回流则下三角形回流缝面积为下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速可用下式计算式中反应器中废水流量下三角形集气罩回流式中下三角集气罩底水平宽度下三角集气罩斜面的水平夹角下三角集气罩的垂直高度则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离即。

沉淀区的表面负荷率回流缝设计如图是三相分离器的结构示意图图三相分离器结构示意图设上下三角形集气罩斜面水平夹角，取量和表面负荷率决定。

本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置个集气罩，构成个分离单元，则每池设置个三相分离器。

三相分离器长度，每个单元宽度。

沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，相分离器要具有气液固三相分离的功能。

三相分离器的设计主要包括沉淀区回流缝气液分离器的设计。

沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水求体积有效系数在之间，符合求④水力停留时间及水力负荷率有效总符合设计要求。

三相分离器构造设计设计说明三有效反应容积有效单个反应器实际尺寸反应器数量座总池面积总反应器总容积总有效反应容积有效有效，符合有机符合要在以下较为合适设池长，则宽，取。

单池截面积设计反应池总高，其中超高般应用时反应池装液量为单池总容积单池有效反应器的形状和尺寸工程设计反应器座，横截面为矩形反应器有效高度为，则有效横截面积单池面积单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比中有效反应器有效容积，设计流量，进水有机物浓量，容积负荷，污泥产率为产气率为。

设计计算反应器结构尺寸计算反应器容积计算包括沉淀区和反应区有效容积为有效式中污泥产率为产气率为。

设计计算反应器结构尺寸计算反应器容积计算包括沉淀区和反应区有效容积为有效式中有效反应器有效容积，设计流量，进水有机物浓量，容积负荷有效反应器的形状和尺寸工程设计反应器座，横截面为矩形反应器有效高度为，则有效横截面积单池面积单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在以下较为合适设池长，则宽，取。

单池截面积设计反应池总高，其中超高般应用时反应池装液量为单池总容积单池有效反应容积有效单个反应器实际尺寸反应器数量座总池面积总反应器总容积总有效反应容积有效有效，符合有机符合要求体积有效系数在之间，符合求④水力停留时间及水力负荷率有效总符合设计要求。

三相分离器构造设计设计说明三相分离器要具有气液固三相分离的功能。

三相分离器的设计主要包括沉淀区回流缝气液分离器的设计。

沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。

本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置个集气罩，构成个分离单元，则每池设置个三相分离器。

三相分离器长度，每个单元宽度。

沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即。

沉淀区的表面负荷率回流缝设计如图是三相分离器的结构示意图图三相分离器结构示意图设上下三角形集气罩斜面水平夹角，取式中下三角集气罩底水平宽度下三角集气罩斜面的水平夹角下三角集气罩的垂直高度则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离则下三角形回流缝面积为下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速可用下式计算式中反应器中废水流量下三角形集气罩回流逢面积符合设计要求。

设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度，则上三角形回流缝面积为上下三角形集气罩之间回流逢中流速可用下式计算，式中反应器中废水流量上三角形集气罩回流逢之间面积，符合设计要求。

确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知气液分离设计由图可知设，则校核气液分离。

假定气泡上升流速和水流流速不变沿方向水流速度式中三相分离器长度每池三相分离器数量气泡上升速度式中气泡直径液体密度沼气密度碰撞系数，取废水的动力粘滞系数，液体的运动粘滞系数，取气泡，常温下，。

般废水的净水的，故取。

由斯托克斯工式可得气体上升速度为可脱去≧的气泡。

三相分离器与高度设计三相分离区总高度为集气罩以上的覆盖水深，取。

总高，沉淀区高，污泥区高，悬浮区高，超高。

布水系统设计计算配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取，流速约为。

每个反应器设置根支管，每根管之间的中心距离为，配水孔径采用，孔距，每孔服务面积为，孔径向下，穿孔管距离反应池底，每个反应器有个出水孔，采用连续进水。

布水孔孔径共设置布水孔个，出水流速选为，则孔径为验证常温下，容积负荷为产气率为需满足空塔水流速度，空塔沼气上升流速。

空塔水流速度符合要求。

空塔气流速度符合要求。

排泥系统设计计算反应器中污泥总量计算般污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为，则两座反应器中污泥总量。

产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取反应器总产泥量式中反应器产泥量厌，设计中取。

参数选取固体负荷固体通量般为，取浓缩时间取设计污泥量浓缩后污泥含水率为设计计算容积计算浓缩后污泥体积污泥含水率变为时污泥体积池子边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足≧式中入流污泥量固体通量，入流固体浓度。

入流固体浓度的计算如下那么，浓缩后污泥浓度为浓缩池的横断面积为设计座正方形浓缩池，则每座边长，则实际面积池子高度取停留时间，有效高度，超高，缓冲区高。

则池壁高污泥斗污泥斗下锥体边长取，污泥斗倾角取则污泥斗的高度为污泥斗的容积为总高度设计计算草图如图。

图污泥浓缩池设计计算草图排水口浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管管道排入格栅间，浓缩池设四根排水管于池壁，管径。

于浓缩池最高处设置根，向下每隔处设置根排水管。

污泥脱水间设计参数设计泥量浓缩后污泥含水率为浓缩后污泥体积参数选取压滤时间取设计污泥量浓缩后污泥含水率为压滤后污泥含水率为。

工艺流程工艺流程见图。

图污泥脱水工艺流出图设计计算污泥体积式中脱水后污泥量脱水前污泥量脱水前含水率脱水后含水率脱水后干污泥重量污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。

机型选取选取型带式压榨过滤机，其工作参数如表表型带式压榨过滤机工作参数滤网电动机控制器型最大冲洗耗冲洗压力气动部有效宽速度型号功率号水量分输入压力气动部分流量处理能力泥饼含水率外形尺寸长宽高重量投药装置投药量根据城市污水污泥啤酒厂污水站污泥絮凝剂脱水试验知，常用絮凝剂的投药量分别为氯化铁，硫酸铝，聚合氯化铝，聚丙烯酰胺。

投药系统投按加聚丙烯酰胺考虑。

设计投药量为，则每日需药剂为需要纯度为的固体聚丙烯酰胺为调配的絮凝剂溶液浓度为，则溶液所需溶药灌最小容积为。

选择型折桨式搅拌机台，其规格如表。

表型折桨式搅拌机性能及及外形尺寸型号功率池形尺寸桨叶距池底高转速长宽高药液投加选用型柱塞计量泵，其性能如表。

表型柱塞计量泵性能型号流量排出压力泵速次电动机功率进出口直径重量计量泵占地尺寸为，高为不含基础。

第三章构筑物高程计算污水构筑物高程计算污水流经各处理构筑物水头损失表污水流经各处理构筑物水头损失表构筑物名称水头损失构筑物名称水头损失格栅反应池水力筛反应池调节池集水井污水管渠水头损失计算表表污水管渠水头损失计算表高程确定处的地坪标高为，按结构稳定原则确定池底埋深为，然后根据各处理构筑物之间的水头损失推求其它构筑物的设计水面标高，调节池设计成地下式，确定水面标高为，从调节池到经过提升泵提升。

经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。

各处理构筑物的水面标高及池底标高见表。

表各处理构筑物的水面标高及池底标高构筑物名称水面标高池底标高构筑物名称水面标高池底标高进水管调节池名称流量管径坡度流速管长出厂管调节池调节池调节池水力筛水力筛集水井格栅格栅前格栅后集水井水力筛污泥高程计算污泥管道水头损失管道沿程损失管道局部损失式中污泥浓度系数局部阻力系数污泥管管径管道长度管内流速查表知污泥含水率时，污泥浓度系数，污泥含水率为时，污泥浓度系数。