TOP19【毕业设计】柠檬酸厂糖化、发酵车间设计.doc文档免费在线阅读

其数量为灭菌加热过程中用，蒸汽表压，由维持罐，进入连消塔加热至，糖液比热容。

每罐灭菌时间，输料流量，消毒灭菌用蒸汽量每天培养基灭菌用蒸汽量所有用罐空罐灭菌及相关管道灭菌用蒸汽量，根据经验取培养基灭菌用蒸汽量的，则。

加热发酵醪所用的蒸汽量柠檬酸水溶液的比热容可按下式近年产万吨耗物量每天每年食用柠檬酸副产品薯干原料淀粉淀粉酶发酵醪接种量成熟蒸煮醪薯干浆量热量衡算液化热平衡计算喷射加热器耗热喷射加热初温加热后醪液的比热容为副产物为总产量为主要原料薯干用量日耗量年耗量根据以上计算，将物料衡算结果列于表。

表薯干原料柠檬酸厂物料衡算表物料名称每吨产品耗物量吨水柠檬酸厂总物料衡算即对生产无水柠檬酸的薯干原料柠檬酸厂进行计算。

柠檬酸成品日产食用无水柠檬酸量为，取整数为日产副产品为则日产总量为实际年产量为食用柠檬酸量为其中喷射液化器加热蒸汽的焓成品柠檬酸日产柠檬酸量为即结晶液中柠檬酸的含量为需精制液中柠檬酸含量为需分离液中柠檬酸的含量为淀粉质原料年产万水的比热容取为简化计算，假定液化醪的比热容在整个过程中维持不变经喷射液化器前的液化醪量为解得至备用。

调浆及液化灭菌时产生的泡沫可用少量泡敌消泡。

工艺计算干物质含量的薯干原料比热容为粉浆的干物质浓度为液化醪的比热容为加热，采用连续液化工艺操作流程混合后粉浆温度为，应用喷射液化器迅速使粉浆升温至升温后进入维持罐，使料液保温以完成液化，进蒸汽压力保持在表压液化完成的醪液由板式换热器降温的计算根据发酵液转化率为接种量接种量为发酵醪的，则液化醪量计算因为成熟蒸煮醪为则调浆浓度为粉浆的干物质浓度为蒸煮直接蒸汽生产无水柠檬酸所需实际薯干粉原料消耗量淀粉酶的消耗量应用酶活力为的淀粉酶使淀粉液化。

淀粉酶用量按原料计算有发酵醪量无水柠檬酸的总化学反应式生产无水柠檬酸所需的理论淀粉消耗量生产无水柠檬酸所需实际淀粉消耗量通风量发酵液。

原料消耗计算基准吨成品柠檬酸年产万吨水柠檬酸，折合无水柠檬酸，按年月，中国发酵工业协会柠檬酸分会制定的柠檬酸行业统计办法无水柠檬酸需要量为生产淀粉酶用量原料操作参数淀粉糖转化率，糖酸转化率，提取阶段分离收率，精制阶段收率，倒罐率则其得率为产酸率即糖发酵液转化率发酵周期，发酵温度，发酵年天食用无水柠檬酸日产量，取整数为食用无水柠檬酸年产量产品质量国际食用柠檬酸质量分数实际产率为，副产品约占薯干粉成分含淀粉量，水分定量包装，存放。

工艺计算书物料衡算工艺技术指标及基础数据生产规模水柠檬酸折合成无水柠檬酸生产方法外加耐高温淀粉酶液化，深层液体发酵，钙盐干法提取生产天数每送到流化床干燥器，根据生产品种控制干燥空气温度及冷却空气量进行干燥，排空经湿式旋风分离器处理排放，干燥后的柠檬酸晶粒通过传送装置运到筛选机，不合格颗粒被筛分出来，溶解后返回到结晶系统，柠檬酸成品进行，再经分离将柠檬酸晶粒从液相中分离出来，液相母液在分离后分别放至各级母液贮罐，根据其杂质离交浓度情况，送往重新蒸发式回流到前工序处理提纯，晶体送往干燥机。

干燥与包装从离心机分离出来的湿柠檬酸晶粒被纯溶液进入蒸发部分前，通过精过滤器除去清液中的微小树脂颗粒。

精滤后的溶液经热交换器预热后送至双效真空浓缩器经浓缩至特定浓度后，转入真空结晶器，或者低温结晶器进行结晶。

以确定产品水产品或无水产品，纯溶液进入蒸发部分前，通过精过滤器除去清液中的微小树脂颗粒。

精滤后的溶液经热交换器预热后送至双效真空浓缩器经浓缩至特定浓度后，转入真空结晶器，或者低温结晶器进行结晶。

以确定产品水产品或无水产品，再经分离将柠檬酸晶粒从液相中分离出来，液相母液在分离后分别放至各级母液贮罐，根据其杂质离交浓度情况，送往重新蒸发式回流到前工序处理提纯，晶体送往干燥机。

干燥与包装从离心机分离出来的湿柠檬酸晶粒被送到流化床干燥器，根据生产品种控制干燥空气温度及冷却空气量进行干燥，排空经湿式旋风分离器处理排放，干燥后的柠檬酸晶粒通过传送装置运到筛选机，不合格颗粒被筛分出来，溶解后返回到结晶系统，柠檬酸成品进行定量包装，存放。

工艺计算书物料衡算工艺技术指标及基础数据生产规模水柠檬酸折合成无水柠檬酸生产方法外加耐高温淀粉酶液化，深层液体发酵，钙盐干法提取生产天数每年天食用无水柠檬酸日产量，取整数为食用无水柠檬酸年产量产品质量国际食用柠檬酸质量分数实际产率为，副产品约占薯干粉成分含淀粉量，水分淀粉酶用量原料操作参数淀粉糖转化率，糖酸转化率，提取阶段分离收率，精制阶段收率，倒罐率则其得率为产酸率即糖发酵液转化率发酵周期，发酵温度，发酵通风量发酵液。

原料消耗计算基准吨成品柠檬酸年产万吨水柠檬酸，折合无水柠檬酸，按年月，中国发酵工业协会柠檬酸分会制定的柠檬酸行业统计办法无水柠檬酸需要量为生产无水柠檬酸的总化学反应式生产无水柠檬酸所需的理论淀粉消耗量生产无水柠檬酸所需实际淀粉消耗量生产无水柠檬酸所需实际薯干粉原料消耗量淀粉酶的消耗量应用酶活力为的淀粉酶使淀粉液化。

淀粉酶用量按原料计算有发酵醪量的计算根据发酵液转化率为接种量接种量为发酵醪的，则液化醪量计算因为成熟蒸煮醪为则调浆浓度为粉浆的干物质浓度为蒸煮直接蒸汽加热，采用连续液化工艺操作流程混合后粉浆温度为，应用喷射液化器迅速使粉浆升温至升温后进入维持罐，使料液保温以完成液化，进蒸汽压力保持在表压液化完成的醪液由板式换热器降温至备用。

调浆及液化灭菌时产生的泡沫可用少量泡敌消泡。

工艺计算干物质含量的薯干原料比热容为粉浆的干物质浓度为液化醪的比热容为水的比热容取为简化计算，假定液化醪的比热容在整个过程中维持不变经喷射液化器前的液化醪量为解得其中喷射液化器加热蒸汽的焓成品柠檬酸日产柠檬酸量为即结晶液中柠檬酸的含量为需精制液中柠檬酸含量为需分离液中柠檬酸的含量为淀粉质原料年产万吨水柠檬酸厂总物料衡算即对生产无水柠檬酸的薯干原料柠檬酸厂进行计算。

柠檬酸成品日产食用无水柠檬酸量为，取整数为日产副产品为则日产总量为实际年产量为食用柠檬酸量为副产物为总产量为主要原料薯干用量日耗量年耗量根据以上计算，将物料衡算结果列于表。

表薯干原料柠檬酸厂物料衡算表物料名称每吨产品耗物量年产万吨耗物量每天每年食用柠檬酸副产品薯干原料淀粉淀粉酶发酵醪接种量成熟蒸煮醪薯干浆量热量衡算液化热平衡计算喷射加热器耗热喷射加热初温加热后醪液的比热容为由工艺可知经过喷射加热器温度由升温至醪液发酵过程中的蒸汽耗量的计算蒸汽用量的计算公式整个生产过程采用蒸汽间接加热，蒸汽耗用量计算公式为总式中η为蒸汽的热效率，取汽化潜热。

基础数据在下，查得淀粉的比热容为水的比热容为加热蒸汽的热焓为加热蒸汽的冷凝水的热焓为由前面的计算可知，日耗薯干粉量为日耗淀粉量为日耗薯干浆量为则日耗调浆用水量为日耗淀粉浆量为淀粉浆中含水量为淀粉浓度为由此可算得淀粉浆的比热容为淀粉水式中淀粉浓度，水浓度，生产过程中蒸汽耗量的计算培养基灭菌及管道灭菌培养基采取连消塔连续灭菌，进塔温，灭菌则灭菌用蒸汽量每罐的初始体积为，初糖浓度是，灭菌前培养基含糖量。

其数量为灭菌加热过程中用，蒸汽表压，由维持罐，进入连消塔加热至，糖液比热容。

每罐灭菌时间，输料流量，消毒灭菌用蒸汽量每天培养基灭菌用蒸汽量所有用罐空罐灭菌及相关管道灭菌用蒸汽量，根据经验取培养基灭菌用蒸汽量的，则。

加热发酵醪所用的蒸汽量柠檬酸水溶液的比热容可按下式近。

平均温差为代入得对公称体积得发酵罐，每次放罐次罐，每罐实际装液量为换热面积发酵罐搅拌器的设计选用六弯叶涡轮搅拌器。

主要尺寸列该搅拌器的各部尺寸与罐径有定的比例关系，如下搅拌器叶径，取叶宽弧长底距盘径叶弦长叶距弯叶板厚转速取四档搅拌，搅拌转速可根据罐，搅拌器直径，转速，以等为标准放大求得搅拌轴功率通风搅拌发酵罐，搅拌轴功率的计算有许多方法，现采用修正的脉凯尔式求搅拌轴功率，并由此选择电机。

计算式中搅拌器直径，为搅拌器转速，为醪液密度，醪液粘度，将数代入上式，得，视为湍流，则搅拌功率准数计算不通气时的搅拌轴功率式中在湍流状态时其值为常数搅拌器转速，为搅拌器直径，为醪液密度，代入上式得四档功率则为计算通风时的轴功率式中不通气时的搅拌轴功率，搅拌器转速，为搅拌器直径，通风量，通风比为，取低限，如通风量变大，会小，为安全，现取，则④求电机功率电电采用三角带传动，滚动轴承，滑动轴承，端面密封增加的功率为，代入公式数值得电查取合适电机。

发酵罐设备结构的工艺设计空气分布器本罐使用单管进风，风管直径计算见后面的接管设计。

档板档板的作用是加强搅拌强度，促使液体上下翻动和控制流型，防止产生涡而降低混合与溶氧效果。

本罐因有扶梯和竖式蛇管，故不设档板。

密封方式本罐采用双面机械密封方式，处理轴与罐的动静问题。

冷却管布置竖式蛇管冷却装置。

求最高热负荷下的耗水量总式中总每醪液在发酵最旺盛时，的发酵量与醪液总体积的乘积总冷却水的比热容，冷却水出温，代入上式得冷却水体积流量为，取冷却水在竖直蛇管中流速为，根据流体力学方程式，冷却管总截面积总为总式中冷却水体积流量，冷却水流速，则有总进水管直径总总冷却管组数和管径设冷却管总表面积为总