TOP21【毕业设计】梨树湾矿35kV地面变电所设计.doc文档免费在线阅读

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补偿后变电所负荷的总无功功率总容量和功率因数，补偿前变电所负荷的用功功率无功功率的计算值，第三节变流，最后取其中最大者。

按躲过外部故障最大不平衡电流计算，即。

式中保护装置次动作电流，。

变压器二次侧母线短路时，流经基本侧的最大三相穿越性短路电流稳态值，可靠系数，取电流互感器的同型系数，型号相同时取，不同时取电流互感器允许最大相对误差，取变压器调压引变电所各组用电设备的有功无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷不可能同时出现的组间最大负荷同时系数变电所的功率因数为无功取则变电所负荷的总有功无功视在功率计算值，压，二全矿负荷统计全矿高压负荷总计将全矿各组高压计算负荷相加，全矿计算负荷计算全矿侧总的计算负荷，应考虑各组间最大负荷的同时系数，和加权平均功率因数与相对应的正切值该组用电设备的负荷电流按下式计算式中该组用电设备的总负荷电流，电网的额定电该组用电设备的有功无功视在功率计算值，该组用电设备额定容量之和该组用电设备的需用系数确定根据所给原始资料计算过程如下主井提升机为例，负荷计算结果见负荷统计表主井提升机容量和功率因数，补偿前变电所负荷的用功功率无功功率的计算值，负荷计算负荷计算的方法有需要系数法利用系数法及二项式等几种。

本设计将采用需要系数法予以荷的总无功功率为。

补偿后变电所的负荷总容量。

补偿后的功率因数式中。

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补偿后变电所负荷的总无功功率总不同，所以应计算补偿后的实际功率因数。

电容器的实际补偿容量为。

式中电容器的实际补偿容量，所选电容器的实际台数补偿后变电所负电容器的实际工作电压，电容器的额定电压，确定电容器的总台数时，应选取不小于计算值的整数。

补偿后的实际功率因数因为电容器的台数选择与计算值因数角的正切值补偿后应达到的功率因数角的正切值电容器柜台数的确定无功补偿所需电容器总台数为式中单台电容器柜的额定容量，变电所般是采用在母线上装设并联电容器的进行集中补偿的方法，来提高变电所的功率因数。

电容器补偿容量的计算电容器的无功补偿容量为式中补偿前功率门变电所井底车场注配电电压为。

无功功率的补偿根据全国供用电规则的规定高压供电的工业用户功率因数应该在以上，所以当变电所的功率因数低于时，应采取人工补偿措施，补偿后的功率因数应不低于目前变电所距离重要负荷率备注安装工作安装工作地面主井提升机绕线副井提升机绕线主扇风机同步超前压风机同步超前机修厂工人村洗煤厂梨树湾村机械厂二井下距井口主排水泵采区二采区石负荷同时系数，组数越多其值越小，本设计取，变电所的功率因数为负荷计算结果梨树湾矿负荷资料负荷名称电动机形式电动机额定容量设备台数设备容量需用系数功率因数距功无功视在功率计算值，变电所各组用电设备的有功无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷不可能同时出现的组间最大计算负荷将变电所各组用电设备的计算负荷相加，再乘以组间最大负荷的同时系数，即可求出变电所的总计算负荷式中变电所负荷的总有功计算负荷将变电所各组用电设备的计算负荷相加，再乘以组间最大负荷的同时系数，即可求出变电所的总计算负荷式中变电所负荷的总有功无功视在功率计算值，变电所各组用电设备的有功无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷不可能同时出现的组间最大负荷同时系数，组数越多其值越小，本设计取，变电所的功率因数为负荷计算结果梨树湾矿负荷资料负荷名称电动机形式电动机额定容量设备台数设备容量需用系数功率因数距变电所距离重要负荷率备注安装工作安装工作地面主井提升机绕线副井提升机绕线主扇风机同步超前压风机同步超前机修厂工人村洗煤厂梨树湾村机械厂二井下距井口主排水泵采区二采区石门变电所井底车场注配电电压为。

无功功率的补偿根据全国供用电规则的规定高压供电的工业用户功率因数应该在以上，所以当变电所的功率因数低于时，应采取人工补偿措施，补偿后的功率因数应不低于目前变电所般是采用在母线上装设并联电容器的进行集中补偿的方法，来提高变电所的功率因数。

电容器补偿容量的计算电容器的无功补偿容量为式中补偿前功率因数角的正切值补偿后应达到的功率因数角的正切值电容器柜台数的确定无功补偿所需电容器总台数为式中单台电容器柜的额定容量，电容器的实际工作电压，电容器的额定电压，确定电容器的总台数时，应选取不小于计算值的整数。

补偿后的实际功率因数因为电容器的台数选择与计算值不同，所以应计算补偿后的实际功率因数。

电容器的实际补偿容量为。

式中电容器的实际补偿容量，所选电容器的实际台数补偿后变电所负荷的总无功功率为。

补偿后变电所的负荷总容量。

补偿后的功率因数式中。

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补偿后变电所负荷的总无功功率总容量和功率因数，补偿前变电所负荷的用功功率无功功率的计算值，负荷计算负荷计算的方法有需要系数法利用系数法及二项式等几种。

本设计将采用需要系数法予以确定根据所给原始资料计算过程如下主井提升机为例，负荷计算结果见负荷统计表主井提升机该组用电设备的有功无功视在功率计算值，该组用电设备额定容量之和该组用电设备的需用系数和加权平均功率因数与相对应的正切值该组用电设备的负荷电流按下式计算式中该组用电设备的总负荷电流，电网的额定电压，二全矿负荷统计全矿高压负荷总计将全矿各组高压计算负荷相加，全矿计算负荷计算全矿侧总的计算负荷，应考虑各组间最大负荷的同时系数，取则变电所负荷的总有功无功视在功率计算值，变电所各组用电设备的有功无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷不可能同时出现的组间最大负荷同时系数变电所的功率因数为无功功率的补偿电容器所需补偿容量。

因全矿的自然功率因数，低于，所以应该进行人工补偿，补偿后的功率因数应该达到以上，即以上，则全矿所需补偿容量为补偿前功率因数角的正切值补偿后应达到的功率因数角的正切值电容器柜数及型号的确定。

电容器拟采用双星形接线接在变电所的二次母线上，选用标称容量的电容器装于电容器柜中，每柜装只，容量为，电容器柜台数为式中单台电容器柜的额定容量，电容器的实际工作电压，电容器的额定电压，由于电容器要接在两段母线上，所以每组电容器柜数为，应选取，则电容器柜数台根据计算电容器柜的选择如表电容器的实际补偿容量为电容柜型号台数总容量接线方式保护方式长宽高中性点不接地型接线过流保护ⅹⅹ补偿后变电所的负荷总容量为补偿后变电所的负荷总容量为补偿后的功率因数为式中。

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补偿后变电所负荷的总无功功率总容量和功率因数，补偿前变电所负荷的用功功率无功功率的计算值，第三节变流，最后取其中最大者。

按躲过外部故障最大不平衡电流计算，即。

式中保护装置次动作电流，。

变压器二次侧母线短路时，流经基本侧的最大三相穿越性短路电流稳态值，可靠系数，取电流互感器的同型系数，型号相同时取，不同时取电流互感器允许最大相对误差，取变压器调压引起的相对误差，般为按躲过变压器空载投入时的励磁涌流计算式中变压器基本测得额定电流按躲过电流互感器二次回路断线计算，即式中正常运行时变压器基本侧的最大负荷电流确定基本侧线圈的匝数继电器动作电流为式中接线系数基本测电流互感器变比基本侧继电器线圈的计算匝数为。

式中继电器的动作安匝应采用实测值，如不知道实测值，可用额定值取差动线圈与组平衡线圈的匝数之和，较计算匝数小而接近的数值，作为基本侧的实际整定匝数。

即式中基本侧继电器的实际整定匝数差动线圈匝数平衡线圈匝数确定短路线圈的抽头对于中小容量的变压器可采用较多匝数，选用抽头或，对于大容量的变压器可采用较少匝数，选用抽头或灵敏度校验。

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式中。

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最小运行方式下变压器二次侧最小短路时，流过相应继电器的电流，基本侧与非基本侧的实际整定匝数过负荷保护保护装置的动作电流应躲过变压器的额定电流，即式中可靠系数，取变压器次侧额定电流，保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷时间，般整定时限取瓦斯保护瓦斯保护，又称气体继电保护，是保护油浸式电力变压器内部故障的种基本的保护装置。

按规定及以上的般油浸式变压器和及以上的车间内油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。

瓦斯保护的主要元件是气体继电器。

它装设在变压器的油箱与油枕之间的联通管上。

为了使油箱内产生的气体能够顺畅地通过气体继电器排往油枕，变压器安装应取的倾斜度而变压器在制造时，联通管对油箱顶盖也有的倾斜度。

当变压器油箱内部发生轻微故障时，由故障产生的少量气体慢慢升起，进入气体继电器的容器，并由上而下地排除其中的油，使油面下降，上油杯因其中盛有残余的油而使其力矩大于另端平衡锤的力矩而降落。

这时上触点接通而接通信号回路，发出音响和灯光信号，这称之为轻瓦斯动作。

当变压器油箱内部发生严重故障时，由故障产生的气体很多，带动油流迅猛地由变压器油箱通过联通管进入油枕。

这大量的油气混合体在经过气体继电器时，冲击挡板，使下油杯下降。

这时下触点接通跳闸回路通过中间继电器，同时发出音响和灯光信号通过信号继电器，这称之为重瓦斯动作。

如果变压器油箱漏油，使得气体继电器