TOP15【毕业设计】水利水电钢闸门设计.doc文档免费在线阅读

所以不需要再设横向加劲肋。

面板局部，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于。

边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时将容许应力值降低作为考虑受扭影响的安全储备。

图八边梁截面和边梁计算图单位荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设置三个胶木滑块，其布置见上图八。

水平荷载主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次剪应力右左弯矩分别为左区格Ⅲ的平均弯矩左平均弯应力计算隔板，其间距。

梁格与弯矩都较大的区格Ⅲ可按式，验算。

区格Ⅲ左边及右边的剪力为右左区格Ⅲ的平均角焊缝最小，的上下翼缘焊缝都采用。

板的加劲肋和局部稳定性验算。

加劲肋的布置因为，故需设置加劲肋，以保证腹板的局部稳定性。

因闸门上已布置横向隔板兼可作横向，安全。

翼缘焊缝翼缘焊缝厚度按受力最大的支承端截面计算。

面惯性矩翼缘对中和轴的面积矩翼缘对中和轴的面积矩需要，面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩惯性矩截面下半部对中和轴的面积矩剪应力主梁支承端截面的几何特征见表四。

图六主梁支承端截面单位㎝表四主梁端部截面的几何特征部位截面尺寸截面面积㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离。

见图六梁开始改变的位置取在临近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为㎝。

剪切强度验算考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊，故可按工字形截面来验算剪应力强度。

接同面板相连，可不必验算整体稳定性，因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。

截面改变因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度节约钢材，有必要将主梁承端腹板高度减小为截面模量上翼缘顶边，下翼缘底边，弯应力，安全整体稳定性与挠度验算。

因主梁上翼缘直㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩，截面惯性距，上翼缘截面面积图五主梁跨中截面单位㎝弯应力强度验算。

主梁跨中截面见图五的几何特征性见表三。

表三主梁跨中截面的几何特征部位截面尺寸截面面积。

每个翼缘需要截面为，因为，所以选择，则上翼缘的部分截面积可以利用面板，选用面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为腹板高度选择。

按刚度要求的最小梁高变截面梁为经济梁高选择腹板高度则选用翼缘截面选择需要的截面模量。

已知钢的容许应力，考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力，则需要的截面模量为。

，荷载跨度，主梁荷载横向隔板间距主梁容许挠度。

二主梁设计截面选择弯距和剪力弯距与剪力计算如下弯距剪力所以水平次梁选用槽钢满足强度和刚度要求。

顶梁和底梁顶梁和底梁受荷载较小，但由于其他偶然荷载的影响，也采用。

五主梁设计设计资料主梁跨度净跨孔口宽度，计算宽度荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在支座处截面的弯距已经求得次则边跨挠度可近似地按下式计算次次次荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在支座处截面的弯距已经求得次则边跨挠度可近似地按下式计算次次次所以水平次梁选用槽钢满足强度和刚度要求。

顶梁和底梁顶梁和底梁受荷载较小，但由于其他偶然荷载的影响，也采用。

五主梁设计设计资料主梁跨度净跨孔口宽度，计算宽度，荷载跨度，主梁荷载横向隔板间距主梁容许挠度。

二主梁设计截面选择弯距和剪力弯距与剪力计算如下弯距剪力需要的截面模量。

已知钢的容许应力，考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力，则需要的截面模量为。

腹板高度选择。

按刚度要求的最小梁高变截面梁为经济梁高选择腹板高度则选用翼缘截面选择。

每个翼缘需要截面为，因为，所以选择，则上翼缘的部分截面积可以利用面板，选用面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为上翼缘截面面积图五主梁跨中截面单位㎝弯应力强度验算。

主梁跨中截面见图五的几何特征性见表三。

表三主梁跨中截面的几何特征部位截面尺寸截面面积㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩，截面惯性距，截面模量上翼缘顶边，下翼缘底边，弯应力，安全整体稳定性与挠度验算。

因主梁上翼缘直接同面板相连，可不必验算整体稳定性，因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。

截面改变因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度节约钢材，有必要将主梁承端腹板高度减小为。

见图六梁开始改变的位置取在临近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为㎝。

剪切强度验算考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊，故可按工字形截面来验算剪应力强度。

主梁支承端截面的几何特征见表四。

图六主梁支承端截面单位㎝表四主梁端部截面的几何特征部位截面尺寸截面面积㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩惯性矩截面下半部对中和轴的面积矩剪应力，安全。

翼缘焊缝翼缘焊缝厚度按受力最大的支承端截面计算。

面惯性矩翼缘对中和轴的面积矩翼缘对中和轴的面积矩需要，角焊缝最小，的上下翼缘焊缝都采用。

板的加劲肋和局部稳定性验算。

加劲肋的布置因为，故需设置加劲肋，以保证腹板的局部稳定性。

因闸门上已布置横向隔板兼可作横向隔板，其间距。

梁格与弯矩都较大的区格Ⅲ可按式，验算。

区格Ⅲ左边及右边的剪力为右左区格Ⅲ的平均剪应力右左弯矩分别为左区格Ⅲ的平均弯矩左平均弯应力计算算，由于区格长短边之比为代入数据满足局部要求。

所以不需要再设横向加劲肋。

面板局部，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于。

边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时将容许应力值降低作为考虑受扭影响的安全储备。

图八边梁截面和边梁计算图单位荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设置三个胶木滑块，其布置见上图八。

水平荷载主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次梁和顶，底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个边梁作用于边梁荷载为竖向荷载有闸门自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，起吊力等。

因为五根主梁间距比较接近，为了简化计算，所以可以近似的把边梁受的荷载处理为均布荷载。

每个滑块所受压力最大弯矩最大剪力最大轴向力为作用在个边梁上的起吊力，估计为。

在最大弯矩作用截上的轴向力，等于起吊力减去滑块的摩擦力，该轴向力为边梁的强度计算截面面积面积矩惯性矩截面模量截面边缘最大应力验算腹板最大剪应力验算腹板与下翼缘连接处折算应力验算，均满足强度要求。

八行走支承设计胶木滑块计算滑块受力均匀，其值为，设滑块长度为，则滑块单位长度承受压力，查表得轨顶弧面半径，轨头设计宽度为，胶木滑块与规顶弧面的接触应力验算。

选定胶木高，宽，长。

九胶木滑块轨道设计确定轨道底板宽度轨道底板宽度按混凝土压强度确定，根据混凝土由附表十查得混凝土的容许承压应力为，则所需要的轨道底板宽度为取故轨道底面压应力确定轨道底板厚度轨道底板厚度按其弯曲强度确定，轨道底板的最大弯应力轨道底板悬臂长度，对于查表得，故所需轨道底板厚度，取厚度图九胶木滑块支承轨道截面单位十闸门启闭力和吊座计算启门力计算启其中闸门自重滑道摩阻力止水摩阻力因橡皮止水与钢板间摩擦系数，橡皮止水受压宽度取为，每边侧止水受压长度下吸力底止水橡皮采用型，其规格为宽，长，底止水沿门跨长，根据规范，启门时闸门底缘平均下吸强度般按计算，则下吸力故闸门启门力启闭门力计算闭显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。

需采用机械加压。

吊轴和吊耳板验算吊轴采用钢，查表得，由于水压力较大，所以采用吊点，每边起吊力为启吊轴每边剪力需要吊轴截面积又故吊轴直径取，吊耳板强度验算。

按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算，查表得钢的，故，