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氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为。

进水出水进水出水总污泥龄泥回流量选用型号为型的螺旋浆式搅拌机，两台该种型号的搅拌机的技术参数如下浆板直径，转速，功率，浆叶数个。

氧化沟设计面积为厌氧池的直径为，取考虑到的超高，所以池子的总高度为污泥回流量的计算回流比的计算污。

共设座厌氧池，每座设计流量为，水力停留时间，污泥浓度，污泥回流浓度为设计计算厌氧池容积厌氧池的尺寸水深取，则厌氧池的进水渐宽及出水渐窄部分长度进水渐宽长度出水渐窄长度厌氧池及氧化沟计算与设计厌氧池设计参数进入厌氧池的最大流量为所需的污泥斗的容积很接近，符合要求沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为，坡向砂斗，ˊ池总高度设沉砂池的超高为，则斗的各部分尺寸设斗底宽，斗壁与水平面的倾角为，斗高ˊ，则沉砂斗上口宽ˊ沉砂斗的容积ˊ这与实际沉砂室容积城市污水沉砂量，取砂量污水排泥间隔天数，取流量总变化系数，为。

代入数据得，则每个沉砂斗容积为沉砂水流断面面积池总宽度设格，每格宽，则，有效深度沉砂室所需的容积台泵分钟的容量有效水深取，则集水池底面积为平流式沉砂池计算与设计长度设平流沉砂池设计流速为停留时间，则，沉砂池水流部分的长度即沉砂池两闸板之间的长度每台水泵的流量为。

根据水泵的扬程和流量选用型号为的型潜水排污泵型号流量转速扬程功率效率出水口直径集水池容积采用相当于提升前水位即泵站吸水池最底水位，提升后水位即细格栅前水面标高，提升净扬程，水泵水头损失取则水泵扬程流量计算，采用台水泵台备用污水提升前水位，提升后水位设计计算污水经次提升提升后进入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池氧化沟沉淀池混凝沉淀池曝气生物滤池接触池，最后至出水管道。

扬程计算污水处渐窄部分长度栅前渠道深每日栅渣量，宜采用机械清渣提升泵房计算与设计设计参数设计流量平均，栅后槽总高度栅槽总长度设进水渠道宽，其渐宽部分展开角度进水渠道渐宽部分长度栅槽与出水渠道连接细格栅的计算与设计栅槽宽度栅前流速取栅前水深栅条间隔数栅槽宽度通过格栅的水头损失细格栅的计算与设计栅槽宽度栅前流速取栅前水深栅条间隔数栅槽宽度通过格栅的水头损失栅后槽总高度栅槽总长度设进水渠道宽，其渐宽部分展开角度进水渠道渐宽部分长度栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度栅前渠道深每日栅渣量，宜采用机械清渣提升泵房计算与设计设计参数设计流量平均，污水提升前水位，提升后水位设计计算污水经次提升提升后进入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池氧化沟沉淀池混凝沉淀池曝气生物滤池接触池，最后至出水管道。

扬程计算污水提升前水位即泵站吸水池最底水位，提升后水位即细格栅前水面标高，提升净扬程，水泵水头损失取则水泵扬程流量计算，采用台水泵台备用每台水泵的流量为。

根据水泵的扬程和流量选用型号为的型潜水排污泵型号流量转速扬程功率效率出水口直径集水池容积采用相当于台泵分钟的容量有效水深取，则集水池底面积为平流式沉砂池计算与设计长度设平流沉砂池设计流速为停留时间，则，沉砂池水流部分的长度即沉砂池两闸板之间的长度水流断面面积池总宽度设格，每格宽，则，有效深度沉砂室所需的容积沉砂室容积城市污水沉砂量，取砂量污水排泥间隔天数，取流量总变化系数，为。

代入数据得，则每个沉砂斗容积为沉砂斗的各部分尺寸设斗底宽，斗壁与水平面的倾角为，斗高ˊ，则沉砂斗上口宽ˊ沉砂斗的容积ˊ这与实际所需的污泥斗的容积很接近，符合要求沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为，坡向砂斗，ˊ池总高度设沉砂池的超高为，则进水渐宽及出水渐窄部分长度进水渐宽长度出水渐窄长度厌氧池及氧化沟计算与设计厌氧池设计参数进入厌氧池的最大流量为。

共设座厌氧池，每座设计流量为，水力停留时间，污泥浓度，污泥回流浓度为设计计算厌氧池容积厌氧池的尺寸水深取，则厌氧池的面积为厌氧池的直径为，取考虑到的超高，所以池子的总高度为污泥回流量的计算回流比的计算污泥回流量选用型号为型的螺旋浆式搅拌机，两台该种型号的搅拌机的技术参数如下浆板直径，转速，功率，浆叶数个。

氧化沟设计参数氧化沟设计为两组。

氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为。

进水出水进水出水总污泥龄曝气池氧化，可利用氧还原其他参数，脱氮效率剩余碱度保持所需要的碱度碱度氧化产生碱度碱度还原硝化安全系数，脱硝温度修正系数设计计算碱度平衡计算由于设计的出水为，则出水中溶解性为采用污泥龄，则日产泥量为设其中有的为氮，近似等于中用于合成部分为中有需要用于氧化的需要还原的碱度平衡计算已知产生碱度去除，进水中碱度为剩余碱度此值可以保证。

计算硝化速度故泥龄为采用的安全系数为，故设计污泥龄为原来假定的污泥龄为，则硝化速度为单位基质利用率为而则，所需要的的总量为硝化容积水力停留时间为反硝化区的容积当温度为时，反硝化速度为取三部分费用合计为万元工程项目总投资工程项目总投资合计为第部分费用第二部分费用第三部分费用即万元五成本分析水处理厂成本通常包括工资福利电费药剂费折旧费检修维修费行政管理费以及污泥综合利用收入等项费用。

药剂费式中平均日污水量日第种化学药剂的平均加注量第种化学药剂的单价元则万元年动力费电费式中水泵鼓风机等设备的电动功率之和不包括备用设备的功率，电费单价，元•污水量总变化系数。

则万元年工资福利费式中职工每人每年工资及福利费，元年职工定员，人则万元年折旧费式中工程总投资额折旧提成率，按现行规定，排水项目取则万元年摊销费式中摊销费提成率，般可按计，取则万元年大修理基金提成率式中大修理基金提成率，按现行规定，排水项目取万元年检修维护费万元年其他费用指不包括在上列费用中的间接费用，如办公费差旅费邮电费等。

常万元年工程项目年总成本综合以上各项费用，得该工程项目年总成本为„万元年六最终比较氧化沟是活性污泥法的种变型，其曝气池呈封闭的沟渠型，所以它在水力流态上不同于传统的活性污泥法，它是种首尾相连的循环流曝气沟渠，污水渗入其中得到净化，最早的氧化沟渠不是由钢筋混凝土建成的，而是加以护坡处理的土沟渠，是间歇进水间歇曝气的，从这点上来说，氧化沟最早是以序批方式处理污水的技术。

根据美国环保局年发布的设计指导参数中，氧化沟的平均速度要达到，以保持氧化沟中活性污泥处于悬浮状态。

另还有功率参数。

氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。

它是活性污泥法的种变型。

因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为循环曝气池无终端曝气池。

氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。

从工艺的角度上看，结合处理效果运行条件技术成熟度上看，氧化沟工艺优于其他工艺。

成本固定资产投资即概算中的静态投资。

静态投资包括机电设备购置费和安装费建筑工程费其它费用基本预备费，该工程固定资产直接投资为万元。

建设期利息为建设期支付的固定资产投资贷款利息。

根据投资分年使用计划，按规定的贷款利率以复利计算，整个项目建设期利息为万元。

污水处理厂流动资金按元估算，总计万元，其中从银行贷款，贷款年利率为。

流动资金随机组投产投入使用，利息计入处理成本，本金在计算期末次性收回。

成本比较中，氧化沟工艺的占地大，使成本增加。

但节省了初沉池与消化池方面的费用，同时，运行过程中药物的投加也较少，运行稳定。

污泥膨胀污泥上浮等运行过程中常出现的问题都会得到比较好的控制。

大大保证了污水的连续稳定的处理。

七消防工程概况和消防总体设计工程概况呼伦贝尔污水处理厂工程场区范围内平均海拔高度为。

开发面积约为。

呼伦贝尔市深居内陆属于温带半干旱气候。

地势较高海拔，与同纬度地区相比，西吉气候具有春寒干旱，夏短温和，秋凉多雨，冬冷少雪，四季分布不均，无霜期短。

光照资源丰富，日照时数长。

年均气温，无霜期天，年均降水量之间，月份降水量占全年总降水量的。

消防设计依据消防设计遵循的法律及技术规范与标准中华人民共和国消防法变电所给水排水设计规范建筑设计防火规范建筑灭火器配置设计规范火灾自动报警系统设计规范火力发电厂与变电所设计防火规范火力发电厂水工设计规定规定室外给水设计规范电器设备典型消防工程般设计原则消防设计贯彻预防为主，防消结合的方针，立足自防自救。

针对不同建构筑物和设施，采取多种消防措施。

在工艺设计材料选用平面布置中均按照有关消防规定执行。

消防总体设计方案建筑防火建筑物与构筑物的防火间距满足消防规范要求。

本工程建构筑物消防间距执行火力发电厂与变电所设计防火规范。

其中丙丁戊类级及二级建筑物消防间距均大于。

各建构筑物灭火器的配置按建筑灭火器配置设计规范的规定执行。

电气楼变压器等处配置移动式灭火设施。

所内道路设有环形消防通道，路面宽，最小转弯半径不小于。

路面结构为混凝土路面，荷载等级汽级，净空高度不小于。

建筑物火灾危险性分类及耐火等级本工程建筑物火灾危险性分类及耐火等级严格按火力发电厂与变电所设计防火规范和建筑设计防火规范执行。

其他建筑物的墙体屋顶门窗楼梯等均按防火要求设计，按规定防火等级材料设置。

安全疏散通道和消防通道建筑物设置通向室外的安全出口为二个，位于袋形走道尽端的房间