38【毕业设计】毕业论文_10M3液化石油气储罐课程设计说明书_本科毕业设计论文文档

补强圈面积结论补强满足要求。

开孔补强计算计算单位接管计算方法等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力设计温度壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型热轧板材壳体开孔处焊接接头系数壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量壳体材料许用应力接管实际外伸长度接管实际内伸长度接管材料热轧接管焊接接头系数名称及类型管材接管腐蚀裕量补强圈材料名称凸形封头开孔，圆整后取名义厚度有效厚度封头设计根据工艺设计，椭圆形封头公称直径，总深度，内表面积，容积封。

根据标准钢制压力容器用封头，以对接接头，采用无损检测，故取。

所以筒体厚度对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度，取设计厚度对于热轧，取钢板负偏差，因而满足由于所以静可以忽略不记。

筒体厚度根据中径公式材料许用应力计算压力内径焊接接头系数因为筒体为双面对接接头形式相当于双面对接焊的全焊透力储存，此类储存不设保温层。

结构设计筒体设计根据工艺设计，筒体的内径，长度。

液柱静压力根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度。

静工装量系数介质密度材质热轧保温要求无其它要求无其中工作容积工保温要求容器内物料温度随季节温度变化，工作压力为相应温度下的饱和蒸汽压，此储罐为常温压第三章结构设计设计条件设计条件表项目内容备注工作介质液化石油气原油热裂解产物工作压力设计压力工作温度设计温度公称容积计算容积计工作容积计封且比较接近，所以结构设计合理。

储罐的设计储存量参考相关资料，石油液化气密度般为，取石油液化气的密度为，盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为面积容积得表，椭圆形封头内表面积容积公称直径总深度内表面积容积封图椭圆形封头由封得圆整得则符合要求。

储罐的容积计，为了有效的提高筒体的刚性，般取，为方便设计，此处取所以由连解得圆整得筒体的长度查标准钢制压力容器用封头中表椭圆形封头内表围内最低值厚度范围取热轧处理。

第二章工艺设计对于承受内压，且设计压力的压力容器，根据化工工艺设计手册下常用设备系列，采用卧式椭圆形封头容器。

筒体的直径查安全泄放装置的储罐，设计压力应为倍的最高工作压力。

所以有。

主体材料位置筒体封头人孔接管法兰鞍座材料选用筒体及封头材料为，取使用温度范因为液化石油气丙烷当液化石油气在时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。

对于设置有在相应温度下的饱和蒸气分压温度，饱和蒸气分压，异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯有上述分压可计算再设计温度时，总的饱和蒸汽压力于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。

工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。

因此，不需要设保温层。

根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表表各种成分条件选择危险温度为设计温度。

为保证正常工作，对设计温度留定的富裕量。

所以，取最高设计温度，最低设计温度。

根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选为设计温度。

设计压力该储罐用石油气储配站工作温度为，介质为易燃易爆的气体。

从表中我们可以明显看出，温度从降到时，各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害，可以推断，在低温状态下，由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。

由上述设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下表各温度下各组分的饱和蒸气压力温度，饱和蒸汽压力，异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔设计温度根据本设计工艺要求，使用地点为室外，用途为液化石设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下表各温度下各组分的饱和蒸气压力温度，饱和蒸汽压力，异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔设计温度根据本设计工艺要求，使用地点为室外，用途为液化石油气储配站工作温度为，介质为易燃易爆的气体。

从表中我们可以明显看出，温度从降到时，各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害，可以推断，在低温状态下，由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。

由上述条件选择危险温度为设计温度。

为保证正常工作，对设计温度留定的富裕量。

所以，取最高设计温度，最低设计温度。

根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选为设计温度。

设计压力该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。

工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。

因此，不需要设保温层。

根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表表各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压温度，饱和蒸气分压，异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯有上述分压可计算再设计温度时，总的饱和蒸汽压力因为液化石油气丙烷当液化石油气在时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。

对于设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为倍的最高工作压力。

所以有。

主体材料位置筒体封头人孔接管法兰鞍座材料选用筒体及封头材料为，取使用温度范围内最低值厚度范围取热轧处理。

第二章工艺设计对于承受内压，且设计压力的压力容器，根据化工工艺设计手册下常用设备系列，采用卧式椭圆形封头容器。

筒体的直径查，为了有效的提高筒体的刚性，般取，为方便设计，此处取所以由连解得圆整得筒体的长度查标准钢制压力容器用封头中表椭圆形封头内表面积容积得表，椭圆形封头内表面积容积公称直径总深度内表面积容积封图椭圆形封头由封得圆整得则符合要求。

储罐的容积计计封且比较接近，所以结构设计合理。

储罐的设计储存量参考相关资料，石油液化气密度般为，取石油液化气的密度为，盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为第三章结构设计设计条件设计条件表项目内容备注工作介质液化石油气原油热裂解产物工作压力设计压力工作温度设计温度公称容积计算容积计工作容积工装量系数介质密度材质热轧保温要求无其它要求无其中工作容积工保温要求容器内物料温度随季节温度变化，工作压力为相应温度下的饱和蒸汽压，此储罐为常温压力储存，此类储存不设保温层。

结构设计筒体设计根据工艺设计，筒体的内径，长度。

液柱静压力根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度。

静由于所以静可以忽略不记。

筒体厚度根据中径公式材料许用应力计算压力内径焊接接头系数因为筒体为双面对接接头形式相当于双面对接焊的全焊透对接接头，采用无损检测，故取。

所以筒体厚度对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度，取设计厚度对于热轧，取钢板负偏差，因而满足，圆整后取名义厚度有效厚度封头设计根据工艺设计，椭圆形封头公称直径，总深度，内表面积，容积封。

根据标准钢制压力容器用封头，以内径为公称直径的标准椭圆形封头的直边高度只与公称直径有关当时，直边高度。

根据标准椭圆形封头厚度计算公式假设封头厚度，工作条件与筒体相同，则封头厚度取腐蚀裕度设计厚度对于热轧，取钢板负偏差，因而满足，圆整后取名义厚度有效厚度根据查标准钢制压力容器用封头中表得封头质量为接管法兰垫片和螺栓设计接管设计液化石油气储罐应设置液位计接口，放气管，人孔，安全阀接口，排污管，液相出口管，液相回流管，液相进口管，气相管，压力表接口，温度计接口。

根据水压实验压力，取接管公称压力。

根据压力容器与化工设备实用手册时，可选接管公称通径。

接管外径的选用以系列公制管为准，查压力容器与化工设备实用手册流体输送用无缝钢管，选材料为，热轧未标注，冷轧。

对应的接管尺寸如下如表名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚伸长量质量液位计接口放气管安全阀口排污管液相出口管液相回流管液相进口管气相管压力表接口冷轧温度计接口冷轧接管法兰设计查钢制管法兰，选接管法兰的公称压力。

选用带颈平焊法兰，由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用，表。

选择密封面型式为凹凸面，压力等级为，接管法兰材料选用。

法兰形式及尺寸标注示意如图所示根据各接管公称通径，查表得各法兰的尺寸名称公称通径钢管外径连接尺寸法兰厚度法兰高度法兰颈法兰内径坡口宽度法兰理论质量法兰外径螺栓孔中心圆直径螺栓孔直径螺栓孔数量螺纹系列液位计口放气管安全阀口排污口液相出口液相回流管液相进口气相管压力表口温度计口接管法兰垫片设计根据设计压力为，并考虑液化石油气腐蚀性，查，采用金属包覆垫片，金属材料为纯铝板，标准为，最高工作温度，最大硬度。

填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为，最高工作温度为。

根据工程直径得对应垫片尺寸如表管口名称公称直径内径外径厚度封头中应力校核封头椭圆形封头，碟形封头，半球形封头，圆筒封头圆筒，合格封头，鞍座处圆筒周向应力无加强圈圆筒圆筒的有效宽度无垫板或垫板不起加强作用时在横截面最低点处在鞍座边角处时，时，无加强圈筒体垫板起加强作用时鞍座垫板宽度鞍座垫板包角横截面最低点处的周向应力鞍座边角处的周向应力时，时，鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力时，时，应力校核合格合格合格鞍座应力计算水平分力腹板水平应力计算高度，鞍座腹板厚度鞍座垫板实际宽度鞍座垫板有效宽度，腹板水平应力无垫板或垫板不起加强作用，垫板起加强作用，应力判断合格腹板与筋板组合截面轴向弯曲应力由地震配管轴向水平分力引起的支座轴向弯曲强度计算圆筒中心至基础表面距离轴向力时，时由圆筒温差引起的轴向力应