TOP44【毕业设计】毕业论文_325t双梁桥式起重机桥架结构及大车运行机构设计_本科毕业设计论文.doc文档免费在线阅读

接缝边腹板上螺栓的分布尺寸为，属窄式连接腹板角点螺栓的最大内力为角点螺栓顺梁轴的内力和为单剪螺栓的许用承载力为仍属合格端梁拼接净截面的强度因拼接处螺栓孔减少截面惯性矩，需用净截面验算强度，同截面中各板的螺栓孔对和轴的惯性矩为端梁拼接处净截面惯性矩为全部板材的的螺栓孔截面积为拼接处净截面面积为内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力支承力为水平载荷水平力为跨中扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为跨端剪切力为跨端移动载荷作用下主梁的内力满载小车在跨中，跨中点弯距为轮压合力与左轮的距离为则跨中点剪切表图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯距为跨端剪切力为表图扭转载荷计算第四章主梁计算内力垂直载荷计算大车传动侧的主梁在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如表图所示轨高移动扭矩为的偏心作用而产生移动扭矩表图，其他载荷产生的扭矩较小且作用相反，故不计算偏轨箱形梁弯心在梁截面的对称形心轴上，不考虑翼缘外伸部分，弯心至主腹板中线的距离为小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压为侧向力为表图端梁总轮压计算扭转载荷偏轨箱形梁由和在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按表图计算由，查得侧向力为满载根端梁的重量为组大车运行机构的重量两组对称配置为司机室及设备的重量按合力计为满载小车运行起制动惯性力根主梁上为主梁跨端设备惯性力影响小，忽略偏斜运行侧向力根主梁的重量为根端梁单位长度的重量为统取较大值惯性载荷大小车都是四个车轮，其中主动轮各占半，按车轮打滑条件确定大小车轮的惯性力根主梁上的小车惯性力为大车空载小车静轮压为动力效应系数表图小车轮压的计算起升载荷为小车重量为满载小车静轮压为根据主副起升机构和运行机构的设计布置表图，主钩铅垂线中心通过小车中心线的点，，小车重心点的位置为，按受载大的梁计算小车轮压固定载荷主梁自重载荷为小车轨道重量栏杆等重量主梁的均布载荷小车轮压面表图主梁与端梁截面第章主端梁截面几何性质主梁主梁形心端梁第三章载荷固面表图主梁与端梁截面第章主端梁截面几何性质主梁主梁形心端梁第三章载荷固定载荷主梁自重载荷为小车轨道重量栏杆等重量主梁的均布载荷小车轮压根据主副起升机构和运行机构的设计布置表图，主钩铅垂线中心通过小车中心线的点，，小车重心点的位置为，按受载大的梁计算小车轮压表图小车轮压的计算起升载荷为小车重量为满载小车静轮压为空载小车静轮压为动力效应系数统取较大值惯性载荷大小车都是四个车轮，其中主动轮各占半，按车轮打滑条件确定大小车轮的惯性力根主梁上的小车惯性力为大车运行起制动惯性力根主梁上为主梁跨端设备惯性力影响小，忽略偏斜运行侧向力根主梁的重量为根端梁单位长度的重量为根端梁的重量为组大车运行机构的重量两组对称配置为司机室及设备的重量按合力计为满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按表图计算由，查得侧向力为满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压为侧向力为表图端梁总轮压计算扭转载荷偏轨箱形梁由和的偏心作用而产生移动扭矩表图，其他载荷产生的扭矩较小且作用相反，故不计算偏轨箱形梁弯心在梁截面的对称形心轴上，不考虑翼缘外伸部分，弯心至主腹板中线的距离为轨高移动扭矩为表图扭转载荷计算第四章主梁计算内力垂直载荷计算大车传动侧的主梁在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如表图所示表图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯距为跨端剪切力为移动载荷作用下主梁的内力满载小车在跨中，跨中点弯距为轮压合力与左轮的距离为则跨中点剪切力为跨中扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为跨端剪切力为跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力支承力为水平载荷水平惯性载荷在水平载荷及作用下，桥架按钢架计算，因偏轨箱形梁与端梁连接面较宽，应取两主梁轴线间距代替原小车轨距构成新的水平钢架，这样比较符合实际，于是水平钢架计算模型示于表图表图水平钢架计算模型小车在跨中钢架的计算系数为跨中水平弯距与单梁桥架公式相同跨中水平剪切力为跨中轴力为小车在跨端跨端水平剪切力为偏斜侧向力在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平钢架分析表图偏斜侧向力在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平钢架分析表图表图侧向里作用下钢架的分析这时，计算系数为小车在跨中侧向力为超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为主梁轴力为主梁跨中总的水平弯距为小车在跨端测向力为超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨端的水平弯距为主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为小车在跨端时，主梁跨中水平弯距与惯性载荷下的水平弯距组合值较小，不需计算强度需要计算主梁跨中截面参阅表图危险点的强度主腹板上边缘点的应力为主腹板边至轨顶距离为主腹板边的局部压应力为垂直弯距产生的应力为水平弯距产生的应力为惯性载荷与侧向力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘的静距为，查得，焊缝位伸疲劳许用应力为按查得，取拉伸式合格端梁中央拼接截面根据端梁拼接设计见后，连接螺栓的布置形式已经确定，可只计算受力大的翼缘板拼接截面的内力为空载小车位于跨中不移动时，主梁跨端的支承力为这时端梁支反力为端梁拼接截面的弯距为翼缘板的平均应力按毛截面计为翼缘板传递的内力为端梁拼接处翼缘板截面上布置有的螺栓孔，翼缘板净截面积为应力可见，在相同的循环工况下，应力循环特性是致的。

根据和及带孔板的应力集中等级，查得翼缘板拉伸疲劳许用应力为若考虑垂直载荷与水平载荷同时作用，则计算应力要大些腹板受力较小，不再计算稳定性整体稳定稳定局部稳定翼缘板稳定腹板故只需对着主梁腹板位置设置四块横隔板，端梁拼接端梁在中央截面采用拼接板精制螺栓连接，翼缘用双面拼接板及，腹板用单面拼接板，精制螺栓选取，拼接构造及螺栓布置如表图所示内力及分配满载小车在跨端，求得截面的内力为表图端梁拼接构造端梁的截面惯性矩为腹板对和轴的总惯性矩为翼缘对和轴的总惯性矩为弯矩分配腹板翼板腹板翼板水平剪切力分配剪力由上下翼缘板平均承受，块翼缘板所受剪切力为轴力分配轴力按截面积分配块翼缘板受轴力块腹板受轴力翼缘拼接计算由产生的翼缘轴力为块翼缘板总轴力为拼接缝边翼板上有个螺栓，个螺栓受力剪切力为由上下翼缘板平均承受，块翼缘板的水平弯矩为拼接缝边翼缘板上螺栓的布置尺寸为可按窄式连接计算翼缘板角点螺栓的最大内力为角点螺栓顺梁轴的内为和为水平剪应力由接