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力矩计算结果表第层第二层第三层第四层设计高水位情况自重力计算见表。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩，计算结果见表。

力矩计算结果表第层大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程第二层第三层第四层设计低水位情况自重力计算见表。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩心渔港续建工程本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩，计算结果见表。

力矩计算结果表结构自重力永久作用自重力的计算图式见图。

极端高水位情况自重力计算见表以单宽计。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量大连水产学院本科毕业设计锦州中粉质黏土④粉质黏土经岩土物理力学性质指标测试分析以④粉质黏土层作为地基持力层，容许承载力，埋深距地表。

地震基本烈度为度四码头面荷载堆存荷载第二节作用的分类及计算极端高水位极端低水位施工水位波浪要素重现期为年，波高值为设计高水位重现期为年，波高值为设计高水位地质资料地质勘探结果如下淤泥层厚粉土。

船舶资料表船长船宽型深船舶载重量二结构安全等级大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程结构安全等级为二级。

三自然条件设计水位设计高水位设计低水位故满足泊稳条件要求。

第五章水工建筑物设计第节方块码头设计条件设计条件锦州中心渔港的码头面顶高程为，码头前沿水深为。

码头断面图如图所示。

设计船型设计船型的船舶资料见表点高水位时口门处水深查中附录得到，所以查海港水文规范附录图得即点处波高为为型艉滑道渔船的主机功率为，查表得码头前作业允许波高不大于，验算向泊稳条件设计高水位情况取两年遇的口门宽度，点为特征波堤尺寸高程见后面章节详细计算。

八港内波况验算根据渔港总体设计规范第条由于向风频率极小，且水深较浅，故对港内的泊稳影响极小，所以不考虑方向的泊稳条件。

对于方向，设计代表船型五码头断面底宽六基床厚度经以上计算，综合考虑取基床的厚度为，为暗基床。

七防波堤根据海港总体设计规范第条规定该港防波堤采用斜坡堤。

大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程防水深根据渔港总体设计规范条码头前沿设计水深三码头前沿水域底高程根据渔港总体设计规范条码头前沿水域底高程应由设计低水位与码头前沿设计水深差决定，即四码头高度计规范条航道边坡采用。

根据渔港总体设计规范条航道水深同码头前沿水深。

第五节各类建筑物高程设计码头前沿高程根据渔港总体设计规范条码头前沿高程二码头前沿设计全长设置，宽度可取倍设计代表船型全长。

取二进港航道根据渔港总体设计规范条渔港航道应同时满足捕捞渔船双向通航和进港大型船舶单向通航要求，双向航道宽度公式取根据渔港总体设港总体设计规范条大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程供渔船依靠及装卸所需水域宽度取根据渔港总体设计规范条二供渔船回转水域宽度供船回转的水域，对顺岸码头应沿码头，鱼箱堆场，鱼箱修理间，网具修理厂，废旧物资回收及加工用房，其面积取。

二网绳区。

六综合管理区本区设有办公室，宿舍，食堂，招待所，停车场等，取万。

第四节水域面积计算码头前沿水域根据渔区根据渔港总体设计规范条渔港全年总耗油量所以，根据渔港总体设计规范条油库总容量故取五综合物资区鱼捞后勤区鱼捞后勤区设置仓库冷库总面积取三修船区面积根据渔港总体设计规范第条船台数量，取个每个船台占地面积按设计代表船型两端各加计算总取。

四油库区冷库总面积取三修船区面积根据渔港总体设计规范第条船台数量，取个每个船台占地面积按设计代表船型两端各加计算总取。

四油库区根据渔港总体设计规范条渔港全年总耗油量所以，根据渔港总体设计规范条油库总容量故取五综合物资区鱼捞后勤区鱼捞后勤区设置仓库，鱼箱堆场，鱼箱修理间，网具修理厂，废旧物资回收及加工用房，其面积取。

二网绳区。

六综合管理区本区设有办公室，宿舍，食堂，招待所，停车场等，取万。

第四节水域面积计算码头前沿水域根据渔港总体设计规范条大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程供渔船依靠及装卸所需水域宽度取根据渔港总体设计规范条二供渔船回转水域宽度供船回转的水域，对顺岸码头应沿码头全长设置，宽度可取倍设计代表船型全长。

取二进港航道根据渔港总体设计规范条渔港航道应同时满足捕捞渔船双向通航和进港大型船舶单向通航要求，双向航道宽度公式取根据渔港总体设计规范条航道边坡采用。

根据渔港总体设计规范条航道水深同码头前沿水深。

第五节各类建筑物高程设计码头前沿高程根据渔港总体设计规范条码头前沿高程二码头前沿设计水深根据渔港总体设计规范条码头前沿设计水深三码头前沿水域底高程根据渔港总体设计规范条码头前沿水域底高程应由设计低水位与码头前沿设计水深差决定，即四码头高度五码头断面底宽六基床厚度经以上计算，综合考虑取基床的厚度为，为暗基床。

七防波堤根据海港总体设计规范第条规定该港防波堤采用斜坡堤。

大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程防波堤尺寸高程见后面章节详细计算。

八港内波况验算根据渔港总体设计规范第条由于向风频率极小，且水深较浅，故对港内的泊稳影响极小，所以不考虑方向的泊稳条件。

对于方向，设计代表船型为型艉滑道渔船的主机功率为，查表得码头前作业允许波高不大于，验算向泊稳条件设计高水位情况取两年遇的口门宽度，点为特征点高水位时口门处水深查中附录得到，所以查海港水文规范附录图得即点处波高为故满足泊稳条件要求。

第五章水工建筑物设计第节方块码头设计条件设计条件锦州中心渔港的码头面顶高程为，码头前沿水深为。

码头断面图如图所示。

设计船型设计船型的船舶资料见表。

船舶资料表船长船宽型深船舶载重量二结构安全等级大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程结构安全等级为二级。

三自然条件设计水位设计高水位设计低水位极端高水位极端低水位施工水位波浪要素重现期为年，波高值为设计高水位重现期为年，波高值为设计高水位地质资料地质勘探结果如下淤泥层厚粉土粉质黏土④粉质黏土经岩土物理力学性质指标测试分析以④粉质黏土层作为地基持力层，容许承载力，埋深距地表。

地震基本烈度为度四码头面荷载堆存荷载第二节作用的分类及计算结构自重力永久作用自重力的计算图式见图。

极端高水位情况自重力计算见表以单宽计。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩，计算结果见表。

力矩计算结果表第层第二层第三层第四层设计高水位情况自重力计算见表。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩，计算结果见表。

力矩计算结果表第层大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程第二层第三层第四层设计低水位情况自重力计算见表。

自重力计算结果表层号第层第二层第三层第四层重量本层以上力臂计算见表。

力臂计算表第层第二层第三层第四层稳定力矩，计算结果见表。

力矩计算结果表第层第二层第三层第四层二土压力标准值计算主动土压力系数计算按照重力式码头设计与施工规范条，可近似按公式计算卸荷块体以下墙背，按条规定取水平土压力系数大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港续建工程垂直土压力系数墙后块石棱体产生的土压力标比较取设计高水位情况二护底块石的稳定重量根据堤前最大波浪底流速查表选用块石，经计算，厚度取。

第十三节胸墙的作用标准值计算及相应组合持久组合设计高水位时胸墙的作用标准值图计算单位长度胸墙上自重力标准值计算无因次参数按规范公式和计算大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港设计波峰作用时胸墙上平均压力强度按规范公式计算，由于故胸墙上波压力分布高度按规范公式计算单位长度胸墙上水平波浪力标准值的计算因胸墙前安放扭王字块体，故作用在胸墙上的水平波浪力标准值和波浪浮托力标准值可乘以的折减系数。

单位长度胸墙底面上的波浪浮托力标准值计算单位长度胸墙内侧土压力标准值计算当胸墙前面埋深时，内侧地基土或填石的被动土压力可按有关公式计算并乘以折减系数作为土压力标准值。

墙后填石，。

胸墙作用标准值产生的力矩计算单位长度胸墙自重力标准值对胸腔后趾的稳定力矩计算大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港设计单位长度胸墙上水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算单位长度胸墙上波浪浮托力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算单位长度土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩计算二短暂组合施工期设计高水位时胸墙的作用标准值图计算单位长度胸墙上自重力标准值计算无因次参数的计算。

波峰作用时胸墙上平均压力强度的计算由于故由，所以，胸墙上波压力分布高度的计算。

大连水产学院本科毕业设计锦州中心渔港设计单位长度胸墙上水平波浪力标准值的计算单位长度胸墙底面上的波浪浮托力标准值计算胸墙作用标准值产生的力矩计算单位长度胸墙自重力标准值对胸腔后趾的稳定力矩计算单位长度胸墙上水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算单位长度胸墙上波浪浮托力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩计算第十四节胸墙的抗滑抗倾稳定性计算沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式见公式