TOP24【定稿】济南某广场幕墙工程施工方案_施工组织设计.doc文档免费在线阅读

结系数，取玻璃面积玻璃面积系数，取嵌缝材料系数，取玻璃中央与边缘的温度差，取。

ƒ玻璃的边缘强度允许值，钢化玻璃取。

则度差应力按下式计算ƒ式中温度应力玻璃的弹性模量，取玻璃的线膨胀系数，取阴影系数，取窗帘化，取玻璃边缘与边框之间的空隙，隐框幕墙取施工误差，取玻璃的长边尺寸。

则不产生挤压应力，玻璃中央与边缘温中空玻璃与槽口的配合式中由于温度变化在玻璃中产生的挤压应力，当计算值为负时，挤压应力取为零玻璃的弹性模量，取玻璃的线膨胀系数，取幕墙年温度变结论强度修正后富余更大。

挠度虽然较大，但仍在允许范围内。

在年温度变化影响下玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的挤压温度应力按下式校核修正式中荷载组合玻璃短边尺寸玻璃弹性模量玻璃厚度中空玻璃查表得拆减系数。

修正后挠度值挠度ƒ挠度大于玻璃板厚，应考虑大挠度的影响，上述按小挠度公式计算的应力，挠度值应乘以折减系数进行挠度修正。

挠度下的挠度校核。

根据查建筑结构静力计算手册，四边简支板挠度系数ƒ刚度式中刚度玻璃弹性模量玻璃板厚泊桑比玻璃长，ƒ玻璃的大面上强度允许值，钢化玻璃取。

由查得则ƒ安全，幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用ƒ式中组合载作用下玻璃最大应力组合荷载设计值玻璃短边边长玻璃的厚度弯曲系数，可按边长比由下表查出为长边边隐框式幕墙玻璃的选用与校核幕墙玻璃最大分格尺寸对应标高为，查表得，幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核表中玻璃幕墙的风荷载设计值与水平地震作用设计值的组合值，用于强度计算玻璃幕墙的风荷载标准值与水平地震作用标准值的组合值，用于挠度计算。

第五章幕墙板块的选用与校核第节南立面玻璃幕墙地震作用的组合值如下表序号幕墙标高荷载组合说明根据规范第条作用于幕墙上的风荷载标准值不应小于。

因此本表中序号的地震作用的组合值如下表序号幕墙标高荷载组合说明根据规范第条作用于幕墙上的风荷载标准值不应小于。

因此本表中序号的表中玻璃幕墙的风荷载设计值与水平地震作用设计值的组合值，用于强度计算玻璃幕墙的风荷载标准值与水平地震作用标准值的组合值，用于挠度计算。

第五章幕墙板块的选用与校核第节南立面玻璃幕墙隐框式幕墙玻璃的选用与校核幕墙玻璃最大分格尺寸对应标高为，查表得，幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核ƒ式中组合载作用下玻璃最大应力组合荷载设计值玻璃短边边长玻璃的厚度弯曲系数，可按边长比由下表查出为长边边长，ƒ玻璃的大面上强度允许值，钢化玻璃取。

由查得则ƒ安全，幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的挠度校核。

根据查建筑结构静力计算手册，四边简支板挠度系数ƒ刚度式中刚度玻璃弹性模量玻璃板厚泊桑比玻璃挠度ƒ挠度大于玻璃板厚，应考虑大挠度的影响，上述按小挠度公式计算的应力，挠度值应乘以折减系数进行挠度修正。

挠度修正式中荷载组合玻璃短边尺寸玻璃弹性模量玻璃厚度中空玻璃查表得拆减系数。

修正后挠度值结论强度修正后富余更大。

挠度虽然较大，但仍在允许范围内。

在年温度变化影响下玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的挤压温度应力按下式校核中空玻璃与槽口的配合式中由于温度变化在玻璃中产生的挤压应力，当计算值为负时，挤压应力取为零玻璃的弹性模量，取玻璃的线膨胀系数，取幕墙年温度变化，取玻璃边缘与边框之间的空隙，隐框幕墙取施工误差，取玻璃的长边尺寸。

则不产生挤压应力，玻璃中央与边缘温度差应力按下式计算ƒ式中温度应力玻璃的弹性模量，取玻璃的线膨胀系数，取阴影系数，取窗帘系数，取玻璃面积玻璃面积系数，取嵌缝材料系数，取玻璃中央与边缘的温度差，取。

ƒ玻璃的边缘强度允许值，钢化玻璃取。

则ƒ合格，第六章玻璃幕墙结构胶缝计算隐框玻璃幕墙结构胶缝计算选取最不利板块为代表计算最大标高处玻璃分格尺寸对应标高为，查表得。

结构硅酮密封胶中的应力由所承受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下式条件或ƒ或ƒ式中短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值ƒ结构硅酮密封胶短期强度允许值，取ƒ结构硅酮密封胶长期强度允许值，取结构硅酮密封胶的粘结宽度计算在风荷载作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度按下式计算ƒ式中在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度风荷载标准值玻璃的短边长度ƒ结构硅酮密封胶短期强度允许值，取。

则在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度按下式计算ƒ式中在玻璃自重作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度玻璃单位面积重量玻璃的短边和长边长度ƒ结构硅酮密封胶长期强度允许值，取。

则所以本工程中玻璃幕墙所取胶缝粘结宽度满足要求，结构硅酮密封胶的粘结厚度按下式计算幕墙玻璃的相对位移量最大温差玻璃长边的最大尺寸钻玻式中结构硅酮密封胶的粘结厚度幕墙的相对位移量，取结构硅酮密封胶的变位承受能力，取。

则故本工程所取胶缝粘结厚度满足要求，第七章玻璃幕墙立柱计算第节南立面玻璃幕墙计算标高玻璃幕墙立柱计算概述幕墙立柱均悬挂在主体结构上的拉弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。

本立柱位于主塔楼，南立面标高。

查表得荷载带宽内力计算按铰接多跨连续梁计算简图，采用理正建筑结构系列软件平面刚桁架计算程序最大弯矩，采用由自重产生的最大轴力强度验算ƒ，五南立面支座在作用下加强钢板的强度和变形计算满足要求，目录工程概况结构设计理论和标准幕墙材料的物理特性及力学性能荷载及作用计算玻璃板块的选用与校核玻璃幕墙结构胶缝计算玻璃幕墙立柱计算幕墙横梁强度挠度计算玻璃组件的固定块及其间距计算横梁与立柱连接计算立柱与支座连接计算支座连接件计算连接件与预埋件连接计算幕墙预埋件计算立柱伸缩缝设计计算南立面钢架计算后置件的计算钢角码与后置件相连接的焊缝计算观光梯与雨棚计算全玻璃幕墙计算屋顶钢结构支座计算第章工程概况工程名称济南广场幕墙工程二工程地点济南市三工程内容玻璃铝板幕墙四幕墙最大高度五地震设防烈度六度设防六幕墙防火等级耐火等级级第二章结构设计理论和标准本结构计算遵循以下规范及标准玻璃幕墙工程技术规范建筑幕墙建筑结构荷载规范钢结构设计规范高层民用建筑设计防火规范建筑防雷设计规范建筑抗震设计规范民用建筑隔声设计规范建筑模数协调统标准铝及铝合金阳极氧阳极氧化膜总规范金属镀膜和化学处理表示方法金属覆盖层钢铁制品热镀锌层相关要求高层民用建筑钢结构技术规程二本结构计算遵循以下设计理论和规定玻璃幕墙按围护结构设计，其骨架竖梃悬挂在主体结构上，处于受拉状态，层与层之间设置竖向伸缩缝。

玻璃幕墙及其连接件均具有承载力刚度和相对于主体结构的位移能力，均采用螺栓连接。

幕墙均按度设防，遵循小震不坏，中震可修，大震不倒的原则，幕墙在设防烈度地震作用下经修理后仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。

幕墙构件在重力荷载风荷载地震作用温度作用和主体结构位移影响下均具有安全性。

幕墙构件采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值ƒ式中荷载和作用产生的截面最大应力设计值ƒ材料强度设计值。

荷载和作用效应组合的分项系数按下列规定采用进行幕墙构件连接件和预埋件承载力计算时重力荷载风荷载地震作用温度作用进行位移和挠度计算时重力荷载风荷载地震作用温度作用当两个及以上的可变荷载或作用风荷载地震作用和温度作用效应参加组合时，第个可变荷载或作用效应的组合系数可按采用第二个可变荷载或作用效应的组合系数可按采用第三个可变荷载或作用效应的组合系数可按采用。

荷载和作用效应可按下式进行组合式中荷载和作用效应组合后的设计值重力荷载作为永久荷载产生的效应分别为风荷载地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应。

按不同的组合情况，三者可分别作为第个第二个和第三个可变荷载和作用产生的效应各效应的分项系数，可按采用分别为风荷载地震作用和温度作用效应的组合系数。

取决于各效应分别作为第个第二个和第三个可变荷载和作用的效应，可按取值幕墙按各效应组合中的最不利组合进行设计。

第三章幕墙材料的物理特性及力学性能玻璃的强度设计值类型厚