普通带式输送机的设计论文.doc文档23页全文免费阅读

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实际上输送带是粘弹性体，长距离带式输送机其输送 带对驱动装置的起制动力的动态响应是个非目前我国用刚性理论来分析研究 带式输送机并制订国内带式输送机的主要技术指标 主参数顺槽可伸缩带式输送机大巷与斜井固定式强力带式输送机 运距 带速，最高达 输送量 驱动功率，最大达 第三节国内外带式输送机技术的差距及发展趋势 大型带式输送机的关键核心技术上的差距 带式输送机动态分析与监测技术长距离大功率带式输送机的技术关键是动态 设计节精度及可靠性与国外相比还有定差距。

此外， 长距离大功率带式输送机除了要求个运煤带速外，还需要个验带的带速，调速型液力 偶合器虽然实现软启动与功率平衡，但还需研制适合长距离的无级液力调速装置。

当电机 功率时，可控启动传输用于大惯性负载平滑启动的多级减速齿轮装置，多用 于煤矿和矿山中带式输送机的驱动显示出优越性。

由于可控软起动是将行星齿轮减速器 的内齿圈与湿式磨擦离合器组合而成即粘性传动。

来实现输送机的软起动与功率平衡，解决了长距离带式输送机 的起动与功率平衡及同步性问题。

但其调带式输送机动态分析与监测技术长距离大功率带式输送机的技术关键是动态 设计与监测，它是制约大型带式输送机发展的核心技术。

大型带式输送机的关键核心技 驱动功率，最大达 第三节国内外带式输送机技术的差距及发展趋势 主参数顺槽可伸缩带式输送机大巷与斜井固定式强力带式输送机 目前，我国煤矿井下用带式输送机的主要技术特征指标如表所示 表国内带式输送机的主要技术指标 部分内容简介动和制动装置以及以为核心的可编程电控装置统采用调速型液力偶合器部分内容简介动和制动装置以及以为核心的可编程电控装置统采用调速型液力偶合器和行星齿轮 减速器。

目前，我国煤矿井下用带式输送机的主要技术特征指标如表所示 表国内带式输送机的主要技术指标 主参数顺槽可伸缩带式输送机大巷与斜井固定式强力带式输送机 运距 带速，最高达 输送量 驱动功率，最大达 第三节国内外带式输送机技术的差距及发展趋势 大型带式输送机的关键核心技术上的差距 带式输送机动态分析与监测技术长距离大功率带式输送机的技术关键是动态 设计与监测，它是制约大型带式输送机发展的核心技术。

目前我国用刚性理论来分析研究 带式输送机并制订计算方法和设计规范，设计中对输送带使用了很高的安全系统般取 左右，与实际情况相差很远。

实际上输送带是粘弹性体，长距离带式输送机其输送 带对驱动装置的起制动力的动态响应是个非常复杂的过程，而不能简单地用刚体力学 来解释和计算。

国外已开发了带式输送机动态设计方法和应用软件，在大型输送机上对输 送机的动张力进行动态分析与动态监测，降低输送带的安全系统，大大延长使用寿命，确 保了输送机运行的可靠性，从而使大型带式输送机的设计达到了最高水平输送带安全系 数，并使输送机的设备成本尤其是输送带成本大为降低。

可靠的可控软起动技术与功率均衡技术长距离大运量带式输送机由于功率大 距离长且多机驱动，必须采用软起动方式来降低输送机制动张力，特别是多电机驱动时。

为了减少对电网的冲击，软起动时应有分时慢速起动还要控制输送机起动加速度 ，解决承载带与驱动带的带速同步问题及输送带涌浪现象，减少对元部件的冲击。

由于制造误差及电机特性误差，各驱动点的功率会出现不均衡，旦个电机功率过大将 会引起烧电机事故，因此，各电机之间的功率平衡应加以控制，并提高平衡精度。

国内已 大量应用调速型液力偶合器来实现输送机的软起动与功率平衡，解决了长距离带式输送机 的起动与功率平衡及同步性问题。

但其调节精度及可靠性与国外相比还有定差距。

此外， 长距离大功率带式输送机除了要求个运煤带速外，还需要个验带的带速，调速型液力 偶合器虽然实现软启动与功率平衡，但还需研制适合长距离的无级液力调速装置。

当电机 功率时，可控启动传输用于大惯性负载平滑启动的多级减速齿轮装置，多用 于煤矿和矿山中带式输送机的驱动显示出优越性。

由于可控软起动是将行星齿轮减速器 的内齿圈与湿式磨擦离合器组合而成即粘性传动。

通过比例阀及控制系统来实现软起 动与功率平衡，其调节精度可达以上。

但价格昂贵，急需国产化。

二技术性能上差距 我国带式输送机的主要性能与参数已不能满足高产高效矿井的需要，尤其是顺槽可 伸缩带式输送机的关键元部件及其功能如自移机尾高效储带与张紧装置等与国外有着很 大差距。

装机功率我国工作面顺槽可伸缩带式输送机最大装机功率为，国外产 品可达，国产带式输送机的装机功率约为国外产品的，固定带式输送 机的装机功率相差更大。

运输能力我国带式输送机最大运量为，国外已达。

最大输送带宽度我国带式输送机为，国外最大为 带速由于受托辊转速的限制，我国带式输送机带速为，国外为以上。

工作面顺槽运输长度我国为，国外为。

高效储带与张紧装置我国采用封闭式储带结构和绞车拉紧为主，张紧小车易脱 轨，输送带易跑偏，输送带伸缩时，托辊小车不自移，需人工推移，检修麻烦。

国外采用 结构先进的开放式储带装置和高精度的大扭矩大行程自动张紧设备，托辊小车能自动随 输送带伸缩到位。

输送带有易跑偏，不会出现脱轨现象。

输送机品种机型品种少，功能单，使用范围受限，不能充分发挥其效能，如 拓展运人运料或双向运输等功能，做到机多用另外，我国煤矿的地质条件差异很大， 在运输系统的布置上经常会出现些特殊要求，如弯曲大倾角，直至垂直提升 等，应开发特殊型专用机种带式输送机。

三可靠性寿命上的差距 输送带抗拉强度我国生产的织物整芯阻燃输送带最高为，国外为 。

钢丝绳芯阻燃输送带最高为，国外为的重要性，并为计算机处理时简化输入提供方便， 本文将这些影响总体布置的因素归并为侧向设计问题来加以处理。

输送机倾角输送机的输送能力随其倾角的提高而减小，因而尽量选用较小倾角， 特别对于由多台输送机组成的输送系统更是这样。

对于带速超过的输送机，为保 证机尾不撒料，输送机的最大倾角应较规定值减小，速度越高，倾角应越小。

输 送多种物料的输送机的最大倾角，按最大倾角规定值最小的那种物料确定。

槽角 的输送机，其最大倾角可较般输送机提高，。

同时采取特殊措施时除外下运带式 输送机的倾角应较般输送机减少。

些情况下，无论上运或下运输送机的倾角 可以提高到或更高。

此时需要采取特殊措施，例如，降低带速，提高拖辊槽角，改变 侧型以增加水平或较缓坡段等，并请教专家进行经济和技术评估，不应贸然采取大倾角。

受料段和机尾长度受料段应尽量设计为水平段，必须倾斜受料时，其倾角应尽 量小。

物料落到输送机的受料点，应是输送机正常成槽的地方，并使导料槽处在种托辊 槽角上，以确保受料顺利，方便导料槽的密封。

有条件时，受料段的槽角最好为，并 在导料槽前后均配设过段，以更好地消除导料槽撒料的可能性。

卸料段倾斜输送机的卸料段最好设计成水平段，尽量不采用高式架和高式驱动 装置架，以方便操作和维修，有利于输送机头部和转运站设计的标准化。

卸料段为水平的 倾斜输送机，其折点到头部滚筒中心线的距离应足够，以保证所有过渡托辊均不在凹弧段 上。

带速的输送机的卸料段般应设计为水平段。

拉紧装置型式三种拉紧方式中，应优先采用中部重锤拉紧装置，并使其尽量靠 近传动滚筒。

螺旋拉紧装置般只用于无法采用其他拉紧方式的机长小于的输送机上， 对于轻质物料或运量特小的输送机，此值可延长到。

计算拉紧行程较大，在侧型布置 上有困难时，可采用双行程中部重锤拉紧装置，或同时采用俩种不同形式的拉紧装置予以 解决。

车式重锤拉紧装置可置于输送机中部和尾部，条件允许时，应尽量置于中部并靠近 传动滚筒处，不得已时，才将车式重锤拉紧装置置于输送机尾部。

长距离输送机选择电动 绞车拉紧装置或液压车式拉紧装置时，总是将拉紧装置设于输送机中部并靠近中部传动滚 筒。

过渡段大运量，长距离，输送带张力大和重要的输送机般均应设置过渡段。

头部滚筒中心线至第组正常槽型托辊中心线的最小过渡段长度。

有条件时，设置了头部 过渡段的输送机宜相应设置尾部过渡段。

应在尾部改向滚筒槽角托辊间加设两组 组组组槽形托辊作为过渡。

驱动装置位置单滚筒传动输送机，其驱动装置般设于头部滚筒处。

因工艺布 置需要，或为了维修方便，或为了不增加投资，可考虑将驱动装置设于中部或尾部。

采用 双滚筒传动或多滚筒传动时，驱动装置位置则根据计算决定。

滚筒匹配 表滚筒匹配 传动滚 筒直径 尾部改 向滚筒直径 中部改 向滚筒直径 头部改 向滚筒直径 改向 滚筒直径 改向 滚筒直径 托辊间距托辊间距应满足辊子承载能力和输送带下垂度俩个条件。

凸弧段托辊 间距般为承载分支托辊间距的。

受料段托辊间距般为承载分支托辊间距的 。

因受力过大需加密托辊时，可根据实际需要，由设计者确定托辊间距。

输送质 量大于的成件物品时，托辊间距不应大于物品长度沿输送方向的对于 以下的成件物品，托辊间距可取 输送带输送带是带式输送机中的拽引构件和承载构件，是带式输送机最主要的 部件，其价格般占整机价格的或以上。

因而，选择适用的输送带，降低输送 带所承载的张力，保护输送带在使用