热电厂循环水供热改造工程项目投资申请报告.doc文档23页全文免费阅读

对于冲动 式汽轮机，轴向推力随背压的增加而增大。

当汽轮机低真空运行时，这些推力将受到影响。

真空运行对轴向推力的影响 汽轮机转子的轴向推力是由动叶前后的压差和蒸汽在动叶内动 量变化产生的推间各级的 级前压力提高。

对于复速级由于级后压力提高，使该级焓降减少，相 对内效率下降，功率下降显著对于中间各级，由于级前级后压力 变化均改变，而压比焓降变化不大，因而相对内效率变化不大，功 率变化不大对于末级和次末级，由于真空降低使焓降大幅降低，甚 至变为负值，以致造成蒸汽流速急剧降低，蒸汽不但不做功，反而对 转子旋转产生阻尼作用，使发电机功率降低。

另外，由于低真空运行 时，蒸汽没有充分膨胀，相对内效率也相应减少，从而使功率下降。

低真空运行对轴向推力的膨胀增加过 多，可能会造成管束与管板的膨胀接口因膨胀不同而破坏密封性，甚 至使汽轮机后轴承升高，从而影响汽轮发电机组对中，以致加大振动 值。

但是由于凝汽器膨胀量甚小，在已运行的机组中还没有发生上述 现象。

为解决排汽过热问题，可在凝汽器排汽口加装除盐水喷水装置， 以降低排汽温度。

低真空运行时，凝汽器变为循环水加热器，要求提 高水室承受能力，并且凝汽器由双路双流程改为单路四流程，因此要 加固水室盖 低真空运行对凝汽器的影响 低真空运行时，凝汽器的膨胀因排汽温度升高增加。

另外，由于低真空运行 时，蒸汽没有充分膨胀，相对内效率也相应减少，从而使功率下降。

低负值，以致造成蒸汽流速急剧降低，蒸汽不但不做功，反而对 转子旋转产生阻尼作用，使发电机功率降低。

对内效率下降，功率下降显著对于中间各级，由于级前级后压力 变化均改变，而压比焓降变化不大，因而相对内效率变化不大，功 率变化不大对于末级和次末级，由于真空降低使焓降大幅降低，甚 至变为言，真空降低将引起中间各级的 级前压力提高。

量和效率不变的情况下，将使发电机功率降低。

低真空运行是汽轮 机运行的变工况，对冲动式汽轮机而部分内容简介真空运行时，由于真空降低，背压升高使理想焓降减少。

部分内容简介真空运行时，由于真空降低，背压升高使理想焓降减少。

在进 汽量和效率不变的情况下，将使发电机功率降低。

低真空运行是汽轮 机运行的变工况，对冲动式汽轮机而言，真空降低将引起中间各级的 级前压力提高。

对于复速级由于级后压力提高，使该级焓降减少，相 对内效率下降，功率下降显著对于中间各级，由于级前级后压力 变化均改变，而压比焓降变化不大，因而相对内效率变化不大，功 率变化不大对于末级和次末级，由于真空降低使焓降大幅降低，甚 至变为负值，以致造成蒸汽流速急剧降低，蒸汽不但不做功，反而对 转子旋转产生阻尼作用，使发电机功率降低。

另外，由于低真空运行 时，蒸汽没有充分膨胀，相对内效率也相应减少，从而使功率下降。

低真空运行对轴向推力的影响 汽轮机转子的轴向推力是由动叶前后的压差和蒸汽在动叶内动 量变化产生的推力叶轮轮盘前后压差作用产生的推力以及静推力几 部分组成。

当汽轮机低真空运行时，这些推力将受到影响。

对于冲动 式汽轮机，轴向推力随背压的增加而增大。

根据长春第汽车厂动力 分厂对型汽轮机轴向推力计算，当背压时，机组 的轴向推力比纯凝汽工况时的轴向推力大近倍。

为保证机组安全运 行，可以采取降低前端汽封压力，增加叶轮平衡孔面积和拆除末级等 方法减小轴向推力。

但是，从目前已进行低真空运行的机组运行情况 看，轴向推力的增加，仍然在机组推力轴承安全运行的范围内，因此 对机组可以不必改动，仍能保证安全运行。

低真空运行对汽缸膨胀的影响 低真空运行时，由于背压提高，排汽温度升高，汽缸膨胀量增大， 从而改变了通流部分的动静间隙。

静子以后缸中心为零点向前膨胀， 转子以推力轴承为零点向后伸长，但是由于温度变化不大，动静间隙 的变化不致于产生摩擦和振动。

就现有机组低真空运行情况来看，对 汽缸膨胀影响不大。

低真空运行对凝汽器的影响 低真空运行时，凝汽器的膨胀因排汽温度升高增加。

膨胀增加过 多，可能会造成管束与管板的膨胀接口因膨胀不同而破坏密封性，甚 至使汽轮机后轴承升高，从而影响汽轮发电机组对中，以致加大振动 值。

但是由于凝汽器膨胀量甚小，在已运行的机组中还没有发生上述 现象。

为解决排汽过热问题，可在凝汽器排汽口加装除盐水喷水装置， 以降低排汽温度。

低真空运行时，凝汽器变为循环水加热器，要求提 高水室承受能力，并且凝汽器由双路双流程改为单路四流程，因此要 加固水室盖增加水室拉杆数量设计合理的管路布置，以保证安全 运行。

为防止循环水在凝汽器内沉积结垢影响传热效果，降低出力， 可在循环水系统加装胶球清洗机。

为保证在循环水供热时安全运行， 使凝汽器内保持定的冷却水压，应该加装管网补水泵，并在凝汽器 进水压力表上安装报警器。

当出现凝汽器压力下降情况时，报警器报 警，即可向系统补水。

实践证明，凝汽式汽轮机低真空运行时，将会对机组及凝汽器产 生定的影响。

但如果排汽压力选取在以下，对汽轮机及其 辅机不会有太大影响。

在热负荷较大的情况下，为保证热网循环水温 度，可在热网系统设置热网加热器，利用抽汽加热热网循环水，这样 既保证低真空安全运行，又使热网循环水达到供热温度要求。

低真空运行的切换 凝汽式机组改为低真空运行时，通常都是在冬季低真空运行，其 它季节纯凝工况运行，就存在两种运行方式的切换问题。

低真空运行 时，将原有循环水至冷却塔的闭路循环方式切换为循环水至外网供热 运行方式。

这种切换有两种方法种是冷态切换，即在机组运行前， 机组处于停运状态下，把循环水至冷却塔的闭路循环系统切热面积 采暖综合热指标 设计热负荷 采暖平均热负荷计算 式中采暖平均热负荷 采暖设计热负荷 室内设计温度， 采暖期室外平均温度 采暖室外计算温度 年耗热量计算 •• 式中采暖全年耗热量 采暖平均热负荷 采暖天数天 第四章热源 本项目热源由煤焦有限公司自备电厂提供。

现有凝汽 式汽轮发电机组，机组总容量为。

为了提高电厂的经济性，满足 该区域不断对集中供热的需求，电厂热电机组经技改为低真 空循环水供热，向该区域供热，供热能力万。

热源情况 机组型号 额定工况设计参数 进汽压力 进汽温度 进汽量 排汽压力 排汽量 发电量 改为低真空运行后的参数 进汽压力 进汽温度 进汽量 排汽压力 排汽量 发电功率 供热参数 根据低真空运行机组经验，回水温度不高于，循环水冷却倍 率按已运行工程经验取为，低真空运行机组提供的热量为。

凝汽器排汽量 低真空排放的汽化潜热 凝汽器的传热效率 计算结果每台机组供热量为 循环水温差，供水温度，每台机循环水流量。

第五章工程技术方案 供热介质与参数 供热介质为低温热水，供热参数供热温度，回水温 度。

热网型式和覆盖方式 按照热负荷的分布，本着符合城市规划蔬菜大棚布置情况及相 关规范标准合理覆盖热负荷的原则，热力管网设计为枝状布置， 主干线与公路干线伴行，穿越热负荷中心区，管位以人行道为主，局 部穿越视具体情况采用顶管或分段快速开挖，快速恢复的措施破路。

由于供热管道直埋敷设比架空或直埋地沟敷设具有检修维修工 程量小节省投资施工周期短热损失小的特点，因此在国外工程 中广泛使用。

本工程供热管线采用直埋无补偿敷设方式。

全网管线按循环水流前进方向左行的原则布置。

热网与用户连接方式 本工程为低真空循环水供热系统，供水温度较低，与用户连接方 式如果采用直供供热，可减少中间环节，节省投资，但系统太大，调 节困难若采用间接供热方式，各小区分别供热，利于调节，但由于 供水温度低，换热后供水温度将更低，换热器面积过大，资金投入多。

考虑到供热地区距电厂较近，设置必要的自控手段可实现系统的可靠 运行及调节，故与用户连接方式采用直连。

循环水系统改造方案 该机组在冬季改为循环水供热时，就是利用采暖系统的循环水代 替工业循环水，进入凝汽器冷却汽轮机的排汽。

同时，停止部分循环 水泵，关闭循环水与凝汽器之间的阀门，从而调整循环水出口的温度 由提高到，相应的排汽温度也提高。

然后循环水 吸收的热量不再经过冷却塔冷却降温，而是用热网水泵送到热用户采 暖。

详见附图采暖系统图。

从采暖热力系统图中可以看出，该机组原有的循环水系统全部保留， 不做任何改动，只在循环水入口管和出口管增加部分管线，以使循环水系 统与热网系统相连。

所装的阀门均为，电动阀门，相应的 连接管为。

循环水经凝汽器加热后进入供热母管，进入 水泵升压。

经热网循环水泵升压后的热水直接送入用户。

在热网回水管和热网入泵母管之间安装启动冲洗阀，其管径为 ，当厂外热网系统管路系统进行冲洗运行时，热网回水不经过凝汽器， 而是经过启动冲洗阀进入热网水泵。

其作用是在试运行过程，防止 热网中杂质堵塞凝汽器铜管二是试运行过程中，该机组可按凝汽式发电 ，这样，该机组从循环水供热运行方式转换到正常凝汽运行方式，只要切 换阀门，启动循环水泵就行了，不必停机反之亦然，既灵活又方便。

为防止热 用户暖气片和凝汽器铜管结垢，影响传热效果，热网补充水应采用经化学 处理过的软化水。

水力计算 水力计算依据 次管网设计供回水温度 热负荷现状其中蔬菜大棚，居住采暖 管网设计供回水流量按下式计算 式中次管网设计供回水流量 水的比