【41页】汽轮机高中低压缸通流改造项目投资立项申报书.doc文档在线阅读

从机组围带断裂的情况来看，断裂的叶片处有 较大的错位，说明围带断裂除与 三台高加的设计参数，我们要求哈尔滨锅炉厂重新核 算，后来将三台高加的安全门动作参数作了调整，已经到了高加设计材质的承受极限，并且 哈尔滨锅炉厂对高加如此超参数运行，其安全不予保证。

修改后三台高加的安全门动作参数 见表 表高加修改后三台高加的安全门动作参数 高加高加高加 型号 工作 工作 即使作了调整，机在满负荷时的实际抽汽参数仍然有超出高加设计运行参数极限 的情况，对三台高加的安全运行构成了重大隐患。

我公司机改造后，高加进汽参数基本 达到了设计要求。

为了解决机组末两级叶片围带拉筋易断裂的安全性问题，根据哈尔滨汽轮机厂型 机组良好的运行稳定性和成功的经验，我公司低压转子末两级叶片有必要改为型机组的 自带冠结构形式。

四调查研究的主要依据过程及结论 我公司机组为哈汽公司早期生产的型机组，该机型高中压缸效率低抽汽参数严重超标经济性差安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进步突出， 已严重制约我公司可持续性发展。

目前哈汽公司对引进型机组的技术进行多年的消化 和吸收，已发展到生产型机组，该机组良好的经带进行了加厚，但由于连接刚度的增 加，机组轮系的静频率提高，尤其是当节径数时，机组轮系的静频率由原来的 提高到，大于制造厂的要求，长期运行中存在定的安全风险。

高加的安全运行构成了重大隐患。

我公司机改造后，高加进汽参数基本 达到了设计要求。

安全门动作参数 高加高加高加 型号 工作 工作数运行，其安全不予保证。

修改后三台高加的安全门动作参数 见表 表高加修改后三台高加的作 由于实际的抽汽参数远远高于三台高加的设计参数，我们要求哈尔滨锅炉厂重新核 算，后来将其最初设计参数如表 表高加最初设计参数 高加高加高加 型号 工作 工部分内容简介缸内效率从主要辅机的角度来看 我公司机为汽轮机配套的三台高加是部分内容简介缸内效率从主要辅机的角度来看 我公司机为汽轮机配套的三台高加是哈尔滨锅炉厂生产的，是按汽轮机热力系统 超压工况进行设计的。

其最初设计参数如表 表高加最初设计参数 高加高加高加 型号 工作 工作 由于实际的抽汽参数远远高于三台高加的设计参数，我们要求哈尔滨锅炉厂重新核 算，后来将三台高加的安全门动作参数作了调整，已经到了高加设计材质的承受极限，并且 哈尔滨锅炉厂对高加如此超参数运行，其安全不予保证。

修改后三台高加的安全门动作参数 见表 表高加修改后三台高加的安全门动作参数 高加高加高加 型号 工作 工作 即使作了调整，机在满负荷时的实际抽汽参数仍然有超出高加设计运行参数极限 的情况，对三台高加的安全运行构成了重大隐患。

我公司机改造后，高加进汽参数基本 达到了设计要求。

从安全的角度来看 我公司汽轮机末两级叶片围带和拉金经常断裂，其主要表现有如下形式围带断裂的区域，拉金也同时发生断裂。

从机组围带断裂的情况来看，断裂的叶片处有 较大的错位，说明围带断裂除与机组的结构强度有关外，还承受较大的预应力，当围带 断裂后，预应力得到释放，在中部的松拉金本应不再断裂，但实际情况是在同区域发 生围带和拉金同时飞脱和断裂的情况，说明在运行中的叶轮叶片系统局部受到了较大的 应力。

末两级的叶片的连接方式为整圈拱形围带加道拉筋，而松拉筋沿圆周有个缺口。

从 结构上分析，在松拉筋缺口的位置围带应较容易断裂，但从多次大修的情况来看，围带 断裂位置并没用出现在该处。

年年机组安装时对末两级轮系振动频率进行检测，时为节径数， 末级轮系的静频率为，制造厂要求时为节径数，末级轮系的静频率为 ，故轮系的振动频率是合格的。

年年机组大修时对机组的末 两级围带更换为加厚围带后，测得末级轮系频率在时为节径数，轮系的静频 率为，大于制造厂的要求。

从以上数据可知，由于该型号的机组是早期引进的技术，直存在着低压转子末两级叶 片围带容易断裂的问题，虽然对机组的末两级叶片的围带进行了加厚，但由于连接刚度的增 加，机组轮系的静频率提高，尤其是当节径数时，机组轮系的静频率由原来的 提高到，大于制造厂的要求，长期运行中存在定的安全风险。

为了解决机组末两级叶片围带拉筋易断裂的安全性问题，根据哈尔滨汽轮机厂型 机组良好的运行稳定性和成功的经验，我公司低压转子末两级叶片有必要改为型机组的 自带冠结构形式。

四调查研究的主要依据过程及结论 我公司机组为哈汽公司早期生产的型机组，该机型高中压缸效率低抽汽参数严重超标经济性差安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进步突出， 已严重制约我公司可持续性发展。

目前哈汽公司对引进型机组的技术进行多年的消化 和吸收，已发展到生产型机组，该机组良好的经济性和运行的稳定性已得到普遍的认可。

如对型机组采取型机组技术进行改造，可以取得较好的效果。

我国目前安装哈汽公司生产的引进型型机组共计约台，该类型机组普遍存在高 中压缸效率差，热耗偏高，轴汽参数超标末两级叶片围带拉筋容易断裂等缺点，各项指 标与机组的设计值相差较大。

针对机组的实际情况，各电厂进行了不同规模的技术改造，这 些改造不同程度地提高机组的可靠性和经济性。

根据我公司机组运行的实际情况，厂部在年年和年安排我公司技术人员 对相关单位进行调研考察。

年对陕西渭河电厂进行调研，考察该机组改造后的运行情况。

渭河电厂共计台机组，其中机组为上汽生产的四缸四排汽机组， 机组与我公司同类型哈汽公司生产型机组，存在与我公司类似的问题，年该厂对机 组的高压缸调节级汽封和隔板汽封进行改造，机组高压缸的效率有较大的幅度提高，但机组 的各段抽汽参数与设计值相差较远，没有从根本解决问题。

年根据西柏坡电厂改造成果 的反馈，公司再次组织部分技术人员到西柏坡电厂哈汽公司铁岭电厂进行相关调研。

西 柏坡电厂机组为哈汽公司生产型机组第四台第五台，年左右投产。

机 组投产后的运行情况与我公司基本致，年年分别对两台机组进行较大的通流改造， 机组改造后效果较明显，如图表为该厂机组改造后对比情况 表西柏坡电厂机组改造后效果对比表 项目单位设计值改造前改造后 日期 负荷主汽压力 主汽温度 调节级压力 调节级温度 高排压力 高排温度 再热汽压力 再热汽温度 抽压力 抽温度 抽压力 抽温度 抽压力 抽温度 高压缸效率 中压缸效率 从上表可以看出，设备经过改造后，机组的各项性能得到大幅度的提高，机组的各段抽 汽参数能控制在安全合理的范围内，高压缸的效率虽然还没有达到设计值，但提高幅度较大。

由于组改造后机组的性能得到提高，年月该厂对机组进行类似的改造，同样取 得较好效果。

表为西柏坡电厂机组改造后对比情况 表 名称设计值改造前改造后五阀全开功率 主蒸汽压力 主蒸汽温度 调节级压力 抽压力 抽温度 高排压力 高排温度 二抽压力 二抽温度 三抽压力 三抽温度 高压缸效率 中压缸效率 发电煤耗 主蒸汽流量高压加热器的端差偏离设计值，使回热系统效率降低，给水温度达不到设计值，导致运 行经济性降低 大修后热耗未经过类修正即系统修正，也是本次试验机组热耗高于设计值的个原 因。

高中压缸内效率 在额定负荷时，机组的高压缸效率为，比大修前提高了中压缸 效率为，与大修前基本持平。

因大修后机组目前采用的是单阀运行方式，调门节流损失增大，故降低了高压缸的效率另 外高压缸效率设计值不含阀门损失，而试验工况含阀门损失，这也是高压缸效率试验值 低于设计值的个原因。

中压缸效率变化不大的个重要原因是由于大修前汽轮机高中压合缸部分高压前轴封至中 压缸的漏汽量比大修后要大，这部分蒸汽降低了实际进入中压缸通流部分的进汽温度，使得 大修前试验测量的中压缸效率值产生个不真实的提高量，而大修后漏汽量的减少，在试验 计算数据上降低了大修所获得的部分收益。

另外中压缸效率设计值不含阀门损失，而试验工 况含阀门损失，这也是中压缸效率试验值低于设计值的个原因。

主蒸汽流量 大修后工况修正后试验主蒸汽流量为，大修前工况修正 后试验主蒸汽流量为，同比降低。

但较设计值偏大，主 要原因是汽轮机本体的高中压缸效率与设计值相比偏低，导致单位质量工质的作功能力降 低，要达到同样的出力，机组的流量必然增大。

大修前后主要经济指标对比分析 项 目 负荷 蒸汽压力蒸汽温度 给水 流量 凝结水 主蒸 汽 调节 级 再热 冷段 中缸 排汽 低缸 排汽 主蒸汽 调节级高缸排 汽 再热热 段 中缸排 汽 低压排汽 温度流量 左右调端电端 单 位 大 修 前 大 修 后 调节级压力温度下降明显，调节级压力下降约，在工况，可以达到设计值 的要求，调节级温度下降约，与设计温度相当。

通流部分改造后，调节级 做功能力提高。

给水流量减少约，机组热耗率及汽耗率降低。

高缸排汽温度降低约，高压缸效率提高。

改造前后监视段参数对比分析负荷，真空 项目抽抽抽抽抽抽抽抽 参数 分类 压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度 单位 改造 前设 计值