【37页】甘肃锐驰皋兰铁合金有限公司节能技术改造工程项目实施方案报告.doc文档下载

考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。

其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比， 与导体厚度成正比。

邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果 使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中为降低导体温度，使用隔热板挡住 导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。

表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象， 会使导体断面负荷不均匀。

断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小， 故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。

邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果 使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加， 进而能耗增加。

断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小， 故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。

表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象， 会使导体断面负荷不均匀。

为降低导体温度，使用隔热板挡住 导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。

同距炉口较近的软线 和导电铜板，因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失 增加，而且导 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度， 因负荷不同，所处环境不同，短网各段温度不部分内容简介部分内容简介表采用比电阻最小的紫铜 作导电管。

导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度， 因负荷不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线 和导电铜板，因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失 增加，而且导体氧化，电阻更大。

为降低导体温度，使用隔热板挡住 导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。

表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象， 会使导体断面负荷不均匀。

断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小， 故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。

邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果 使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加， 进而能耗增加。

其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比， 与导体厚度成正比。

导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。

通过降低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。

考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网 的截面积，缩短短网长度。

原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电 阻增大，且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜 管面积偏小，引起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比， 温度越高，电阻越大。

另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电 流时，产生较大的交变磁场，引起涡流，使连件铜管发热传热，接触 面氧化，使导体电阻增大。

原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接 采用内三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮ 的铜管根，三相短网铜管总长度约米，其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管 总电阻。

台 电炉二次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万。

改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短， 同时加大短网和软母线的截面。

改变短网的连接方式，使其通过电极 形成外三角连接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功 损耗。

改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相 短网铜管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管 总电阻 。

台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗 计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的损耗 改造后电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造后二台电炉短网年损耗 万万。

改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压 器内部已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网 上的电流为变压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的 有功功率降低。

变压器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极熔池 改造后变压器二次侧采用外三角接线，即变压器二次侧在变压 器外部经电极连接成三角形，短网上的电流为变压器二次侧相电流， 这样可减少短网上的损耗，提高电炉的有功功率。

变压器二次侧外三 角接线图如下 熔池电极 短网 变压器外三角接线图 变压器二次侧 变压器二次出线采用换位布置法，达到良好的补偿效果，能减 少回路中的电感，提高电炉的自然功率因数。

变压器二次出线换位布 置图如下 变压器二次铜管换位布置图 合理布置短网，提高电炉的自然功率因数 电炉短网和变压器二次侧出线样采用换位布置法，使铜管上下 左右形成电容，达到较好的补偿效果。

短网上的感抗可分为两部分， 是在变压器到分相为止，这部分由于采用不同极性导体交错排列， 互感系数值较大，电感很小，虽距离较大，其电抗值并不大，约占总 电抗的。

二是分相后的单相部分，这部分导体上的电流虽然都 是同方向的电流，但约占整个炉子总电抗的，所以尽量减小 软母线的长度降低分相后单相部分导体的感抗，达到提高电炉自然功 率因数的目的。

通过以上几方面提升改造后，电炉自然功率因数由原来的 提高到以上。

节电量计算 电炉正常生产单位电耗为考虑实际生产中 线损动力电烧穿器烘炉等用电，综合电耗按计算。

电炉综合运行系数取，运行天数按天计算。

改造前年可耗有功电量 变压器台容量运行系数年运行时间 小时过调整转速使风机在接近额定状态下工作，这样就可避免使风机过多 偏离额定工作区而引起的振动。

通常情况下，变频调速系统的应用主 要是为了降低风机的转速，由于启动缓慢及转速的降低，相应地延长 了许多零部件的使用寿命。

同时变频器较液力耦合器有较高的可靠性， 相应减少了维护费用开支，每年节约的维护费用在万元以上。

工作强度降低。

由于调速系统在运转设备与备用设备之间实现计 算机联锁控制，机组实现自动运行和相应的保护及故障报警，操作工 作由动手转变为监控，完全实现生产的无人操作，大大降低了劳动强 度，提高了生产效率，为优化运营提供了可靠保证。

减少了对电网的冲击。

采用变频调速后，系统实现软启动，电机 启动电流只是额定电流，启动时间相应延长，对电网无大的冲击，减 轻了起动机械转矩对电机机械损伤，有效的延长了电机的使用寿命。

加装变频装置前后设备节能比较及设备投资见表 低压除尘风机加装变频后可节能实际运行功率折算到额 定功率的节能量。

加装变频装置前后设备节能比较及设备投资表 序 号 名称 原阀门 开度 原运行 功率 现阀门 开度 现常运行 功率 节能原频率现频率 投资合计万元 改造后的节能量测算 台低压除尘风机加装变频后可节能按计算，每年 节电天小时台万。

台低压除尘风机加装变频后可节能按计算，每年 节电天小时台万。

该项目全部实施后每年节约用电 万万万。

折合标煤 万吨标准煤万吨标准煤。

生产回水余热利用 该项目预计总投资万元，项目完成后每年节约原煤吨，年 创经济效益万元，年创社会效益吨标煤。

改造前生产冷却水及卫生用热水状况 生产冷却回水的余热利用现状 公司硅铁电炉冷却水每小时，年平均回水温度 在约，这些热量未被利用，白白浪费了。

而在夏季环境温度高时， 电炉冷却水温度通过自然散热，达不到所需的以下冷却水温，对 电炉设备造成危害，增加了电炉的热停和维修量，造成了能源的巨大 浪费。

生活区厂区生活卫生热水供应现状 公司生活区厂区生活卫生用水量每小时，年平均回水温约 ，所使用的热水由锅炉供给，消耗了大量的原煤，每年消耗的原煤 为吨。

生产冷却水余热利用措施和方案 为了生产冷却水的大量余热不再白白流失浪费，公司拟对生产冷却 水的余热进行充分的回收再利用，将回收的热量用于解决生活区和厂 区的生活卫生热水，提高能源再利用率，节约原煤。

技术方案 通过在生产冷却循环水和生活水之间加装板式换热器，进行充分的 热交换来降低生产回水温度，提高生活水温度具体工艺见下图。

换热站主要设备选型见下表 换热站主要设备选型 序 号 设备名称型号规格单位数量 单价 元 合价 万元 备注 生活出水 板式换热 器 调节阀 生产回水 温度表 热交换工艺图 板式换热 器 台 管道改造 阀门及其它 合计 项目实施后效果 项目实施后，在每年月至月间即提高了生活热水的温度，满 足了广大员工及家属的卫生热水需求，又降低了生产回水温度，达到