【14页】外文翻译--电弧炉脱碳和造渣模型的发展x

炉渣发泡是关键耐火材料的保护和水从电弧冷却和侧壁，屋顶，以及最小化的热损失。

然而，经常观察到的些注入的碳残留在炉渣中，作为未反应的颗粒被排出。

有人假设，由碳粒子的氧化铁的还原率被表示为式该公式假定质量转移的在炉渣或化学动力由于毫安富氧的值取决于许多因素，如炉的尺寸，形状处的点的速率机制的变化被称为临界碳含量毫安的值通常是通过以下方式获得测量的速率中的脱碳炉和回计算的参数利用方程。

然而，由于在中在熔化过程中的固体和液体的异构分布，它是几乎不可能获得有代表性的液体金属试样在氧气喷射时期上半年。

其结果，不进行测量可用于电弧炉。

在目前的工作中，的价值是外推的从业务假设参数是成比例的氧流量。

此假设是有效的，在浴的搅拌能量通常是成比例的氧气喷射率。

在不可能获得有代表性的液体金属试样在氧气喷射时期上半年。

其结果，不进行测量可用于电弧炉。

部分内容简介略削减到熔体中的碳含量，的假定为零。

处的点的速率机制的变化被称为临界碳含量毫安的值通常是通过以下方式获得测量的速率中的脱碳炉和回计算的参数利用方程。

然而，由于在中在熔化过程中的固体和液体的异构分布，它是几乎不可能获得有代表性的液体金属试样在氧气喷射时期上半年。

其结果，不进行测量可用于电弧炉。

在目前的工作中，的价值是外推的从业务假设参数是成比例的氧流量。

此假设是有效的，在浴的搅拌能量通常是成比例的氧气喷射率。

由于毫安富氧的值取决于许多因素，如炉的尺寸，形状，注入法等，本征值应该是众所周知的计算脱碳速率准确的特定炉中。

在本计算中，本研究中所用的值的毫安富氧为的值报告吨容器。

基于上述假设，等同方程计算临界碳含量。

和，并为约，当碳含量降低到低于临界值时，铁的氧化反应变得占主导地位，和铁的氧化物产生，这是所吸收的熔渣相。

脱碳和铁氧化书之间的反应，根据有竞争力的和这两种反应之间的比例来确定的碳含量由方程描述。

和。

在炉渣中的的量来确定从减去在废钢的碳燃烧，燃烧后的合金元素的氧化铝，硅，锰用于任何氧气注入氧气。

在中，氧气的部分直接与反应在固体废钢生产的，如废钢熔化，的上废钢转口端口炉渣相。

然而，计算出的在模型中形成的基础上，在氧的质量平衡没有用于碳，或元素，在金属氧化铁。

因此，形成的由氧气与废料反应占，虽然没有明确计算。

的减少注入的碳素材料在电弧炉炼钢氧化铁，含碳材料，如焦炭和煤被注入到所说的熔渣中，以减少铁炉渣中相的氧化物，使熔渣泡沫状。

炉渣发泡是关键耐火材料的保护和水从电弧冷却和侧壁，屋顶，以及最小化的热损失。

然而，经常观察到的些注入的碳残留在炉渣中，作为未反应的颗粒被排出。

有人假设，由碳粒子的氧化铁的还原率被表示为式该公式假定质量转移的在炉渣或化学动力学和碳的表面积是它的重量成正比的炉渣中的速率被控制。

其中，红色是碳和炉渣中的铁氧化物之间的反应速率常数，和重量是渣在时间中存在的碳的重量为。

在这个模型中，还原铁返回的金属相。

在本计算中，被认为是那些整个精炼时间的恒定值。

另方面，显然是在操作过程中的金属和炉渣的温度和温度曲线的函数的应被认为来确定红色更准确地。

然而，没有在这个模型中计算和其他计算估计模型应当被用来估计在以后的步骤中的温度，温度变化。

此外，在本应用程序中计算优化的红的，如在下面的部分中讨论。

虽然增加红的情况下，从〜的温度变化为的相应的活化能为的研究的案例研究，汽车红色的红色的个人档案中金属的碳含量没有变化，在不同的含量分布通过使用两个红色值是在质量。

因此，在本计算中的温度变化的效果是有限的。

在电炉炼钢的炉渣排放，炉渣排出或冲洗的过程中。

假设的熔渣相是均质的，所说的熔渣的部分被排出根据解罚款排渣率。

炉渣中剩余的未反应的碳也与炉渣排出。

质量平衡计算的物质平衡由下面的公式计算金属和炉渣中表示。

在本模型中，没有被的耐火材料解散，包括对的渣质量平衡计算。

将被纳入模型在进步的发展。

在不同的电弧炉操作的耐火材料的消耗变化很大，可以介于〜公斤吨金属在本，该模型假设炉渣中的含量在折痕预期是次要的。

些其他因素是重要的，并主要取决于具体的操作。

例如灰尘损失将不予考虑。

正如讨论后者高达千克吨或更多的铁废料离开炉如灰尘。

燃烧后依赖于实际的操作。

在此模型中它是个输入，并通常被认为是。

如上所述，重新耐火材料溶解还将影响的化学和渣量。

模型的应用在本研究中，开发的模型被施加到两个铲斗充电动作炉。

选项卡乐显示了典型的操作条件，这种皮毛炉的原料。

在此模型中，将计算出的结果是的时间间隔，将计算出的值与通过以下方式获得。

的影响对计算结果的初步考试非执行董事的分钟秒足够小的值被选定为计算条件。

该炉是吨容量的个吨自来水和生铁的收费是两桶水。

白云石，石灰的收费是废钢和生铁的第桶中。

在后阶段的精炼，焦炭被注入用于发泡和还原，并从炉中排出的炉渣材料的熔化图形的生铁的效果和废料熔化率的影响进行了检查的炉。

氧喷射率随时间变化，在实际过程中的反射氧气喷射。

由于炉与两个铲斗电荷的操作中，有个所述第二桶电荷的操作开始后的分钟和分钟之间的空闲时间。

期间的空闲时间的氧流率是非常低的。

有两种类型的氧气喷射器用于精炼的熔融的主要喷枪，和二次燃烧后的喷射器。

在本计算中，燃烧后的熔体和炉渣阶段以上发生不考虑，因为这并不影响熔体和炉渣的化学。

因此，它被假定主喷枪氧，和的后燃氧与熔体反应和炉渣的基础上与炉操作的讨论。

还假定，废钢杂质和带电磁通在第桶溶于渣在最初的分钟以恒定的溶解速率。

和炉渣中红碳粒子和后燃烧比率之间的反应速率常数是固定的，为和，分别。

四生铁熔化模式和三个废钢熔融模式定义假定的，如示于图。

基于与炉操作的基本考虑。

在计算中，最终的金属和炉渣的化学被用作下个计算的金属和炉渣鞋跟的初始条件，并重复此过程数次，直到稳定状态下的结果得到。

图示出了熔化熔点为每个图案作为时应速率常数是固定的，为和，分别。

四生铁熔化模式和三个废钢熔融模式定义假定的，如示于图。

基于与炉操作的基本考虑。

在计算中，最终的金属和炉渣的化学被用作下个计算的金属和炉渣鞋跟的初始条件，并重复此过程数次，直到稳定状态下的结果得到。

图示出了熔化熔点为每个图案作为时间的函数的，连同收集的熔融样品的分析结果中的碳含量的变化。

该炉具有只有千克初始鞋跟相比，公斤的带电材料。

因此，熔体中的碳含量的改变相当具有不同的熔融生铁和废钢模式。

假设在操作的早期阶段快速的生铁熔化速率，上升的碳含量为质量。

对于所有的熔化模式约分钟后，被视为稳定的碳含量分布。

但是，这些都是约〜质量，这是在约质量的炉中，比所观察到的碳含量高。

图示出了炉渣中的含量的变化作为时间的函数的收集炉渣样品的分析结果为每个熔融图案。

的最小的的浓度吨计算发生在和分钟之间。

中的含量增加，或几乎保持不变。

更快的熔融生铁中的早期阶段，如图案和为生铁熔化，导致渣中含量的下降幅度大。

这是因为熔体的增加，和所有的氧气注入中的碳含量是所消耗的脱碳反应，没有的，而产生的废料杂质和通量溶解连续造成的稀释。

在操作的早期阶段，些的应被生产和供给到所说的熔渣相增强的磁通的溶解和保持的水平。

另方面，在生铁熔化图案和的情况下，的含量几乎恒定的操作期间。

考虑到碳和的含量随时间的变化，速度较慢的熔融生铁在模式和，在早期阶段，例如将现实此炉。

然而，计算出的含量高于由约质量的分析结果如图。

高估的含量将是由于该高估从燃烧后喷射器喷入氧气的反应和被低估二次燃烧比的贡献。

为每个熔化的生铁和废钢模式计算的和碳的损失由排渣标签如表所示。

和碳的损失生铁熔融图案的变化，而废料熔化图案的效果是小的。

炉渣排放的碳损失为。

生铁熔化模式考虑到模式生铁熔化金属和渣中的含量的碳含量的档案，似乎是最现实的。

运算优化，生铁熔炼模式应同时进行其他操作变量重现的经营业绩。

在下面的计算，生铁熔化模式作为个最可以想象模式的时间来检查其他参数。

在另方面，理想的熔融模式生铁为个特定的炉操作炉中在最佳状态可以从该模型得到与其他调谐参数。

二次燃烧率的影响含量的效果，二次燃烧比与固定生铁和废料熔化模式和，分别和碳的反应速率常数分钟进行了检查。

图示出在稳定状态下与三个后燃烧率在炉渣中的含量的档案。

当二次燃烧比提高到，炉渣中的含量降低或保持恒定后再现炉渣化学分析。

大型的折痕分钟后的含量是由于生铁熔化终止，产生的炉渣中的的含量在质量的热端。

二次燃烧比的正上方的熔体是约，并计算出优化的二次燃烧比为被认为以被高估。

正如前面提到的，它被假定的通过燃烧后喷射器喷入氧气的参与进行脱碳和氧化反应发生在熔体和炉渣。

当燃烧后喷射器氧的贡献下降，的的量也减少，导致减少在炉渣中的。