年产780万件汤盘的天然气隧道窑窑炉课程设计说明书.doc文档32页推荐下载

辊子材料热胀系数小而均匀，高温抗氧化性能好，荷重软化温度高，蠕变性小，热稳定性和高温耐久性好，硬度大，抗污能力强。

二〇〇八年十二月二十六日星期五辊子的选择常用辊子有金属辊和陶瓷辊两种。

为节约费用，不同的温度区段般选用不同材质的辊子。

本设计在选用如下中温段和耐热不锈钢管高温段和碳化硅辊棒辊子直径与长度的确定辊距即相邻两根辊子的中心距，确定辊距主要依据是制品长度辊子直径以及制品在辊道上移动的平稳性，般用下面经验公式两侧墙的喷风管成交错布置，这样有利于调节该段温度制度，也能有效搅拌预热带断面气流，达到减小预热带上下工作系统的确定排烟系统上述已算得预热带共节，其中节为排烟段，第节前半节两侧墙及窑顶设置道封闭气幕，气慕风由冷却带抽来的热空气提供。

后半节上部和下部各设对排烟口尺寸由第十部分算得，为砌筑的方便高度取，排烟量可通过过桥转来控制，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气进入窑体。

第二节到第七节每节在窑车台面棚板通道处各设对排烟口，位置正对。

另外，为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第节上部设置喷风管，每节设根尺寸，侧根另侧根，反复交替另外，为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第节上部设置喷风管，每节设根尺寸，侧根另侧根，反复交替，进入窑体。

后半节上部和下部各设对排烟口尺寸由第十部分算得，为砌筑的方便高度取，排烟量可通过过桥转来控制，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气部分内容简介成气氛升降温速率预热带氧化气氛预热带预热带烧成带还原气氛烧成带中性气氛烧成带高火保温冷却带急冷带冷却带缓冷带冷却带快冷带烧成曲线图图烧成温度曲线二〇〇八年十二月二十六日星期五工作系统的确定排烟系统上述已算得预热带共节，其中节为排烟段，第节前半节两侧墙及窑顶设置道封闭气幕，气慕风由冷却带抽来的热空气提供。

后半节上部和下部各设对排烟口尺寸由第十部分算得，为砌筑的方便高度取，排烟量可通过过桥转来控制，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气进入窑体。

第二节到第七节每节在窑车台面棚板通道处各设对排烟口，位置正对。

另外，为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第节上部设置喷风管，每节设根尺寸，侧根另侧根，反复交替，两侧墙的喷风管成交错布置，这样有利于调节该段温度制度，也能有效搅拌预热带断面气流，达到减小预热带上下温差的目的。

在第节下部设置高速调温烧嘴即上风下嘴结构，同时烧嘴的正对面是观火孔尺寸，每节设只高速调温烧嘴，同侧上下对应位置上设根喷风管和只烧嘴，对侧上下对应位置设根喷风管和只烧嘴，高速调温烧嘴喷出的热烟气与喷风管喷出风在窑内断面上形成气流循环，使窑内气流实现激烈的搅动，促进上下温度场的均匀，而且加快了窑内的对流传热，缩短烧成时间。

燃烧系统第节到节为烧成带，第节与预热带样，仅在下部设置只烧嘴，而从第节开始，每节上下均匀布有高速烧嘴，上部设置只，下部设置只，上下与两侧墙均呈交替布置，这样有利于烧成带温度制度的调节。

冷却系统冷却带按照烧成工艺分成三段第节为急冷段。

该段采用喷入急冷风直接冷却方式，除急冷首节第节只在后半节设冷风喷口尺寸上设个，下设个外，其余每节上部设对冷风喷管，下部设对冷风喷管，上下喷管交错设置。

第节为缓冷段。

第节的侧墙设置两段间冷壁，每两节作段，顶部设有不锈钢间冷风箱，间冷壁及冷风箱均设有调节闸板，可根据需要调节抽热风量。

第节为快冷段。

为加强出窑前的快速冷却，在该段第节布置冷风喷管，直接鼓入冷风，每节对上部对下部对，交错排布传动系统隧道窑对辊子材料要求十分严格，它要求制辊子材料热胀系数小而均匀，高温抗氧化性能好，荷重软化温度高，蠕变性小，热稳定性和高温耐久性好，硬度大，抗污能力强。

二〇〇八年十二月二十六日星期五辊子的选择常用辊子有金属辊和陶瓷辊两种。

为节约费用，不同的温度区段般选用不同材质的辊子。

本设计在选用如下中温段和耐热不锈钢管高温段和碳化硅辊棒辊子直径与长度的确定辊距即相邻两根辊子的中心距，确定辊距主要依据是制品长度辊子直径以及制品在辊道上移动的平稳性，般用下面经验公式•式中为辊距，为制品长度，。

因，故可得的范围在•，考虑到每节长，辊距定为。

传动方案传动机构采用齿轮传动，并采用分段传动，分别带动的方式，全窑分为段，每段由台电动机驱动，采用变频调速。

传动过程电机减速器主动链轮滚子链从动链轮联轴节传动轴主动齿轮从动齿轮辊棒传动轴辊子。

窑体附属结构窑体由窑墙主体窑顶和钢架组成窑体材料由外部钢架结构包括窑体加固系统和外观装饰墙板和内部耐火隔热材料衬体组成。

砌筑部分，均采用轻质耐火隔热材料。

窑墙窑顶和窑车衬体围成的空间形成窑炉隧道，制品在其中完成烧成过程。

事故处理孔事故处理孔般设在辊下，且事故处理孔底面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片，事故处理孔大小尺寸通常宽，取，高，取。

两侧墙事故处理孔般均采取交错布置的形式。

为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成死角，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线与对侧内壁交点连线。

两事故处理孔中心间距应小于或等于，其中为其宽，为窑内宽，为窑墙厚。

本设计中则有二〇〇八年十二月二十六日星期五又因每节长，故每节设置个事故处理孔，相邻两节的事故处理孔对侧交错设置。

对于事故处理孔在不处理事故时，要用塞孔砖进行密封，孔砖与窑墙间隙用耐火纤维堵塞。

密封时为了防止热气体外溢，冷风漏入等对烧成制度产生影响。

测温测压孔及观察孔温度控制为了严密监视及控制窑内温度和压力制度，及时调节烧嘴的开度，般在窑道顶及侧墙留设测温孔安装热电偶。

本设计中分别布置于标准节窑顶中部各设置处测温孔，共支。

因此在烧成曲线的关键点，如窑头氧化末段晶型转化点成瓷段急冷结束等都有留设。

压力控制主要靠调节烟气空气等流量来实现。

布置压力计于车位中部，共支。

为方便画图，图纸中没有表示出。

膨胀缝窑体受热会膨胀，产生很大的热应力，因此在窑墙窑顶及窑底砌体间要留设膨胀缝以避免砌体的开裂或挤坏。

本设计窑体采用装配式，在每节窑体中部留设处宽度为的膨胀缝，内填矿渣棉，各层砖的膨胀缝要错缝留设。

挡墙由于隧道窑属中空窑，工作通道空间大，气流阻力小，难以调解窑内压力制度及温度制度，因此，通常在辊道窑工作通道的些部位，辊下砌筑挡墙，辊上插入挡板，缩小该处工作通道面积，以增加为热流密度，为交界面温度窑墙散热面积窑顶散热窑顶散热面积段散热散热，窑全高为，全宽包括两侧窑墙厚度为，长度为。

窑墙散热二〇〇八年十二月二十六日星期五将窑墙材料及厚度，内壁温度，表示窑外空气常温，及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表其中为热流密度，为交界面温度。

窑墙散热面积窑顶散热窑顶散热面积段散热散热，窑全高为，全宽包括两侧窑墙厚度为，长度为。

窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度，表示窑外空气常温，及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表其中为热流密度，为交界面温度窑墙散热面积二〇〇八年十二月二十六日星期五窑顶散热窑顶散热面积段散热散热，窑全高为，全宽包括两侧窑墙厚度为，长度为。

窑墙散热将窑墙材料及厚度，内壁温度，表示窑外空气常温，及所用材料输入软件编程进行多层墙壁稳定传热计算，计算结果如下表其中为热流密度，为交界面温度窑墙散热面积以此类推算出其他分段的散热。

窑车蓄热和散失热量取经验数据，占热收入的。

物化反应耗热自由水蒸发吸热其中入窑制品中自由水的质量烟气离窑时温度下的水蒸气平均比热，烟气离窑的温度。

则可得二〇〇八年十二月二十六日星期五结构水脱水吸热其中入窑制品所含结构水的质量，结构水脱水所需热量，物料平衡中已算出其余物化反应吸热用反应热近似代替其中入窑干制品质量，的反应热制品中含量的百分数，任务书给定的是则物化反应总耗热为④其他热损失根据具体情况，可对比现有同类型的窑加以确定，般占总热收入的，本设计中取。

列出热平衡方程式由热平衡方程热收入热支出，得出即收收解得，即单位时间液化石油气消耗量为。

回带入上式最终得热收入热支出二〇〇八年十二月二十六日星期五由于单位时间产量为，液化石油气热值，则单位时间内产品热耗为列出预热带烧成带热平衡表表预热带和烧成带热平衡表分析两者之间存在差值，是因为预热带窑内负压在该次计算中忽略了窑底漏入窑内风带来的热量，实际上虽然窑车上下压力控制手段非常完善，但仍有误差，由于误差很小所以整个预热带烧成带热量可认为是收支平衡的。

热收入热支出项目项目坯体带入显热产品带走显热燃料化学显热棚板立柱带走显热助燃空气显热窑墙窑顶带走显热气幕搅拌风带入显热烟气带走显热漏入空气显热物化反应耗热棚板立柱带入显热其他热损失总计总计二〇〇八年十二月二十六日星期五冷却带热平衡确定热平衡计算的基准范围作为基准温度，为质量与热量的时间基准。

平衡框图图冷却带热平衡框图其中制品带入的显热棚板支柱带入显热窑车带入的显热急冷风带入的显热和冷却带末端送入冷却带入显热制品带出显热棚板支柱带出的显热窑车窑顶散热窑墙窑顶总散热抽走余热风带走的热量其他热损失。

热收入项目制品带入的显热此项热量即为制品从烧成带带出的显热棚板和支柱带入的显热，同上，窑车带入的显热此项热量可取烧成带和预热带窑车总散热的其余的已经在预热带烧成带向车下散失二〇〇八年十二月二十六日星期五急冷风和窑尾风带入的显热窑尾的风量设为，般急冷风量为窑尾风量的，此处取，总风量为。

空气的温度，此时空气的比热，热支出项目制品带出的显热出窑制品质量，窑制品的温度，比热。

