按车轮打滑条件确定大小车室及设备的重量按合力计为满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按表图计算切力为移动载荷作用下主梁的内力满载小车在跨中，跨中点弯距为轮压合力与左轮的距离为则跨中点剪切力为跨中扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为跨端剪切力为跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力支承力为水平载荷水平惯性载荷在水平载荷及作用下，桥架按钢架计算，因偏轨箱形梁与端梁连接面较宽，应取两主梁轴线间距代替原小车轨距构成新的水平钢架，这固定载荷主梁自重载荷为小车轨道重量栏杆等重量主梁的均布载荷小车轮压根据主副起升机构和运行机构的设计布置表图，主钩铅垂线中心通过小车中心线的点，，小车重心点的位置为，按受载大的梁计算小车轮压表图小车轮压的计算起升载荷为小车重量为满载小车静轮压为空载小车静轮压为动力效应系数大的梁计算小车轮压表图小车轮压的计算起升载荷为小车重量为满载小车静轮压为主梁的均布载荷小车轮压根据主副起升机构和运行机构的设计布置端梁第三章载荷固定载荷主梁自重载荷为小车轨道重量栏杆等重量部分内容简介据大车轮的安装，端梁内宽总宽，各板厚主端梁的连接主端梁采用焊接连接，端梁采用拼接式。桥架结构与主端梁截面示于表图及表图表图双桥架结构主梁截面端梁截面表图主梁与端梁截面第章主端梁截面几何性质主梁主梁形心端梁第三章载荷固定载荷主梁自重载荷为小车轨道重量栏杆等重量主梁的均布载荷小车轮压根据主副起升机构和运行机构的设计布置表图，主钩铅垂线中心通过小车中心线的点，，小车重心点的位置为，按受载大的梁计算小车轮压表图小车轮压的计算起升载荷为小车重量为满载小车静轮压为空载小车静轮压为动力效应系数统取较大值惯性载荷大小车都是四个车轮，其中主动轮各占半，按车轮打滑条件确定大小车轮的惯性力根主梁上的小车惯性力为大车运行起制动惯性力根主梁上为主梁跨端设备惯性力影响小，忽略偏斜运行侧向力根主梁的重量为根端梁单位长度的重量为根端梁的重量为组大车运行机构的重量两组对称配置为司机室及设备的重量按合力计为满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按表图计算由，查得侧向力为满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压为侧向力为表图端梁总轮压计算扭转载荷偏轨箱形梁由和的偏心作用而产生移动扭矩表图，其他载荷产生的扭矩较小且作用相反，故不计算偏轨箱形梁弯心在梁截面的对称形心轴上，不考虑翼缘外伸部分，弯心至主腹板中线的距离为轨高移动扭矩为表图扭转载荷计算第四章主梁计算内力垂直载荷计算大车传动侧的主梁在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如表图所示表图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯距为跨端剪切力为移动载荷作用下主梁的内力满载小车在跨中，跨中点弯距为轮压合力与左轮的距离为则跨中点剪切力为跨中扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为跨端剪切力为跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力支承力为水平载荷水平惯性载荷在水平载荷及作用下，桥架按钢架计算，因偏轨箱形梁与端梁连接面较宽，应取两主梁轴线间距代替原小车轨距构成新的水平钢架，这样比较符合实际，于是水平钢架计算模型示于表图表图水平钢架计算模型小车在跨中钢架的计算系数为跨中水平弯距与单梁桥架公式相同跨中水平剪切力为跨中轴力为小车在跨端跨端水平剪切力为偏斜侧向力在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平钢架分析表图偏斜侧向力在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平钢架分析表图表图侧向里作用下钢架的分析这时，计算系数为小车在跨中侧向力为超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为复合应力为区格Ⅱ和跨端应力较小，不再计算加劲肋的确定横隔板厚度，板中开孔尺寸为翼缘板纵向加劲肋选用角钢，，纵向加劲肋对翼缘板厚度中线的惯性矩为合格主副腹板采用相同的加劲肋，，纵向加劲肋对主腹板厚度中线的惯性矩为合格主梁拼接从略，可参阅端梁部分第五章端梁计算端梁截面已初步选定，现进行具体计算。端梁计算工况取满载小车位于主梁跨端，大小车同时运行起制动及桥架偏斜。载荷与内力垂直载荷端梁按修改的钢架尺寸计算，，，，，，主梁轴线与主腹板中线距离主梁最大支承力因作用点的变动引起的附加力矩为端梁自重载荷为端梁在垂直载荷作用下按简支梁计算，如表图所示表图垂直载荷下端梁的计算端梁支反力为截面弯矩剪力，截面弯矩剪力截面弯矩，剪力截面沿着竖定位板表面弯矩剪力水平载荷端梁的水平载荷有等，亦按简支梁计算，如表图所示表图水平载荷下端梁的计算截面因作用点外移引起的附加水平力矩为弯矩为支反力为剪切力轴力为截面在及水平力作用下，端梁的水平反力为水平剪切力弯矩截面水平剪切力其他内力小，不计算强度截面的应力计算需待端梁拼接设计合格后方可进行按静截面计截面截面角点腹板边缘翼缘板对中轴的静距为折算应力为截面及端梁支承处两个截面很近，只计算受力较大的截面端梁支承处为安装大车轮角形轴承座而切成缺口并焊上两块弯板端部腹板两边都采用双面贴角焊缝取，支承处高度，弯板两个垂直面上都焊有车轮组定位垫板，弯板与端梁承载工作，支承处截面及示于表图表图端梁支承处截面及形心惯性矩中轴以上截面静距上翼缘静距下翼缘弯板静距截面腹板中轴处的切应力为因静距，可只计算靠弯板的腹板边的折算应力，该处正应力为切应力折算应力合格假设端梁支承水平剪动应力只由上翼缘板承受，不计入腹板上翼缘板切应力为端梁支承处的翼缘焊缝截面计算厚度比腹板厚度大，故焊缝不需验算。截面的水平弯矩较小，忽略不计疲劳强度端梁疲劳强度计算只考虑垂直载荷的作用弯板翼缘焊缝验算截面的弯板翼缘焊缝满载小车在主梁跨端时，端梁截面的最大弯矩和剪切力为空载小车位于跨中不移动时端梁的支反力为这时端梁截面相应的弯矩和剪切力为弯板翼缘焊的应力为根据和及弯板用双面贴角焊缝连接，查得，焊缝位伸疲劳许用应力为按查得，取拉伸式合格端梁中央拼接截面根据端梁拼接设计见后，连接螺栓的布置形式已经确定，可只计算受力大的翼缘板拼接截面的内力为空载小车位于跨中不移动时，主梁跨端的支承力为这时端梁支反力为端梁拼接截面的弯距为翼缘板的平均应力按毛截面计为翼缘板传递的内力为端梁拼接处翼缘板截面上布置有的螺栓孔，翼缘板净截面积为应力可见，在相同的循环工况下，应力循环特性是致的。根据和及带孔板的应力集中等级，查得翼缘板拉伸疲劳许用应力为