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最不利弯矩包络图如图所示。

图计算简图弯矩图图长向池壁竖向弯矩组合值表第种组合第二种组合池壁上下端的剪力组合值第种组合指向壁内东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算指向壁内第二种组合指向壁内指向壁内短向池壁内力及长向池壁东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算第二章池壁内力计算长向池壁竖向计算水压力引起的内此时池壁计算高度由基础面取至走道板厚度中心处，即查得。

对于长向池壁，走道板的水平向计算跨度可取为对短向池壁，可取两长向走道板宽度中到中的距离，即。

可见只要验算短向池壁符合要求，则长向池壁亦将符合要求。

对短向池壁，，则不符合作为侧向不动铰支承的条件。

如果将走道板的宽度增大为，则符合要求。

对短向池壁，，则可见只要验算短向池壁符合要求，则长向池壁亦将符合要求。

部分内容简介。

此时池壁计算高度由基础面取至走道板厚度中心处，即查得。

对于长向池壁，走道板的水平向计算跨度可取为对短向池壁，可取两长向走道板宽度中到中的距离，即。

可见只要验算短向池壁符合要求，则长向池壁亦将符合要求。

对短向池壁，，则不符合作为侧向不动铰支承的条件。

如果将走道板的宽度增大为，则符合要求。

东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算第二章池壁内力计算长向池壁竖向计算水压力引起的内力按水深计算的池壁底端最大水压力设计值为池壁计算计算简图如图所示。

池壁内力按公式计算，所算得的弯矩，如图的弯矩所示，计算过程从略。

弯矩图上标明的弯矩值是与相对座标和相对应的。

池壁上下端的剪力分别为指向壁内指向壁内严格地说，尚应考虑走道板作为悬臂板对池壁内力的影响，但此处此项影响甚小，故忽略不计。

壁面温差引起的内力由壁面温差引起的池壁弯矩按计算，并应乘以折减系数和荷载分项系数，即是底端最大的线性变化弯矩，其正负号与的正负号有关，将使湿度温度低的侧壁面受拉。

地上式水池般总是壁内面的温度高于壁外面，故当采用与水压力引起的弯矩图致的符号规则时，应为使壁外受拉的正号弯矩。

沿池壁高度各点的值计算结果列于表中。

值表东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算使池壁两端产生的剪力为，指向壁内指向壁外内力组合根据以上计算，图所示弯矩为第种组合池内满水下的弯矩设计值第二种组合池内满水及壁面湿差作用下的弯矩设计值为图所示值与表所列弯矩值的叠加，现将两种弯矩组合值列于表中。

最不利弯矩包络图如图所示。

图计算简图弯矩图图长向池壁竖向弯矩组合值表第种组合第二种组合池壁上下端的剪力组合值第种组合指向壁内东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算指向壁内第二种组合指向壁内指向壁内短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力计算计算短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力时，应考虑相邻池壁的相互影响，现按简化的力矩分配法进行计算。

短向池壁在水压力作用下按顶边铰支其他三边固定计算的弯矩短向池壁竖向计算高度取水平向计算长度取，则，弯矩系数可由附录附表查得。

各项弯矩计算如下水平向固端弯矩竖向底端固端弯矩水平向跨中弯矩竖向跨中弯矩在计算跨中弯矩时，考虑了泊松效应，即弯矩系数是按公式确定的，计算时取混凝土的泊板系数。

水压力作用下长向池壁按固定棱边计算角隅水平弯矩此时角隅弯矩按式计算，弯矩系数可查得，即水压力作用下考虑相邻池壁相互影响的短向池壁弯矩按简化的力矩分配法进行计算时，仅对水平向弯矩进行分配调整。

节点不平衡弯矩按相交于同节点各池壁的线刚度进行分配。

在计算四边支承，但长高比长壁的水平向线刚度时可近似地取有效壁长为。

具体到本水池，由东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算于节点不平衡弯矩很小，即，相差很小，故可不严格按线刚度进行不平衡弯矩的分配，而近似地取和的平均值作为短向池壁的水平向端弯矩和长向池壁的角隅弯矩。

短向池壁的水平向跨中弯矩的原则进行调整。

根据以上所述，可以确定短向池壁在水压力作用下的各项弯矩设计值。

水平向支座弯矩水平向跨中弯矩竖向底端弯矩竖向跨中弯矩水压力作用下短向池壁的周边剪力短向池壁的周边剪力沿边长是不均匀分布的，计算时可取平均值。

各边剪力平均值利用附录的公式及四边铰支板作用有三角形荷载和周边弯矩的反力系数用又叠加法求得。

三角形荷载作用下的反力系数按查附表求得，侧边作用有边缘弯矩时的反力系数按查附表求得，底边作用有边缘弯矩时的反力系数应以壁高为，壁长为，即查附表求得。

顶边剪力平均值，拉梁在竖平面内的跨中弯矩设计值构件截面设计水平封闭框架周边梁走道板按偏心受拉构件计算，考虑到对称性，仍以图所示节点编号表示各杆件的编号。

杆端截面此端为实际的支座端，截面配筋计算应以支座边缘截面为准，该截面的弯矩设计值和剪力设计值为，内侧受拉，杆的轴向拉力设计值，偏心距为，纵向钢筋的净保护层厚度取，和估计为，。

故属于大偏心受拉构件。

偏心拉力至受拉钢筋合力作用点的距离为故不考虑受压钢筋的作用。

东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计选用，。

受压钢筋按最小配筋率配筋，即，选用，。

根据斜截面受剪承载力要求计算箍筋故箍筋可按构造要求配置，即考虑到箍筋尚应参与抵抗走道板的垂直向悬臂弯矩，故初步确定箍筋间距，则受剪需要的箍筋截面积为。

采用双肢箍筋，，其中靠近走道板顶面的肢可以被认为尚有可以参与抵抗悬臂弯矩。

计算结果表明，抵抗悬臂弯矩的钢筋只需按最小配筋率配置，即每米宽度需要的钢筋截面积为。

如果在利用箍筋的基础上再增配的受弯钢筋，则每米板宽内的实际钢筋截面积可达，基本上满足的要求。

截面实际的跨中截面按外侧受拉，计算。

属于大偏心受拉。

东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计取。

截面翼缘应按悬臂板计算所需的受弯钢筋。

悬臂弯矩为取，则故按最小配筋率确定，即根据构造采用，所有构件的控制截面经裂缝宽度验算，最大裂缝宽度都未超过允许值。

验算过程从略。

东华理工学院毕业论文第五章基础设计第五章基础设计池壁条形基础的尺寸已初步确定，如图所示。

现沿长向池壁取长基础进行计算。

地基承载力验算每米长度基础底面以上的垂直荷载设计值为走道板自重池壁自重以上两项之和基础自重作用于池壁内侧基础板上之水重走道板上活荷载的作用位置见图。

池壁底部传给基础板顶面的弯矩和剪力分别为和图。

各作用力对基础底面中心线产生的力矩为基础底面垂直荷载的合力为将和和共同作用用等效偏心力代替，则等到效偏心力的偏心距为说明基础底面压应力分布宽度小于基础宽度的三角形图。

基础外边缘处的土壤最大压力应按计算，即东华理工学院毕业论文第五章基础设计图地基承载力设计值，则基础宽度满足地基承载力要求。

二基础板配筋计算基础板为向池壁内外悬伸的悬臂板，受力钢筋决定于悬臂板的固定端弯矩，即图中ⅠⅠ截面和ⅡⅡ截面的弯矩。

使ⅠⅠ截面产生弯矩的荷载为向下作用的基础板自重和向上作用的地基土壤反力。

地基土壤应力的分布宽度为东华理工学院毕业论文第五章基础设计ⅠⅠ截面处的地基土壤应力ⅠⅠ使底面受拉ⅠⅠ截面的配筋计算ⅠⅠ此处，系数受力钢筋净保护层厚为有垫层，估计。

由可查得则需要的配筋率为故按最小配筋率配筋，则选用，，置于基础板底面。

使ⅡⅡ截面产生弯矩的荷载为向下作用的基础板上水重和基础板自重及向上作用的土壤反力。

ⅡⅡ截面处的土壤应力为ⅡⅡ则ⅡⅡ使顶面受拉ⅡⅡ选用，，置于基础板顶面。

东华理工学院毕业论文第五章基础设计基础板的斜截面受剪承载力验算ⅠⅠ截面的剪力设计值为ⅠⅠⅡⅡ截面的剪力设计值为ⅡⅡ故起控制作用的为ⅠⅠ截面。

受剪承载力为ⅠⅠ符合要求经验算，最大裂缝宽度未超过允许值，验算过程从略。

东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图第六章构件配筋图长向池壁及基础板配筋图长向池壁及基础板的配筋图如图所示。

图长向池壁及基础配筋图内侧钢筋外侧钢筋图短向池壁配筋图东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图根据图所示长向池壁的竖向弯矩包络图，池壁内侧钢筋的理论截断点在离池壁底端以上约处，故将钢筋则