小，可选用。其他部分如封头锥底，其他部件都选用不锈钢。由于压力较低，换热管可选用。考虑到溶液的腐蚀性，与溶液接触的加热室图效并流蒸发流程图本科毕业设计第页共页管板等用，其它不与溶液直接接触的可选用普通碳钢。本科毕业设计第页共页工艺计算总蒸发量总蒸发量由下式计算原料液浓度第Ⅲ效排出液浓度原通过比较并流法耗能较顺流，逆流降低，较之混流操作简便逆流原料由泵从末效依次送入前效，完成液由效排出，料液与蒸汽逆向流动。般适宜处理黏度随温度和浓度变化较大的溶液，不易处理热敏性物料。混流是顺逆流流程的结合，兼有顺逆流的优点避其缺点，但操作复杂，要求自控程度很高。平流各效都加料都出完成液，各效都有结晶析出，可及时分离结晶，般用于饱和溶液的蒸发。平流各效都加料都出完成液，各效都有结晶析出，可及时分离结晶，般用于饱和溶液的蒸发。混流是顺逆流流程的结合，兼有顺逆流的优点避其缺般适宜处理黏度随温度和浓度变化较大的溶液，不易处理热敏性物料。部分内容简介闪蒸部分水分，产生的二次汽也较多，由于后效的浓度较前效高操作温度低，往往第效的传热系数比末效高很多。顺流流程般适宜处理在高浓度的情况下为热敏性的物料。逆流原料由泵从末效依次送入前效，完成液由效排出，料液与蒸汽逆向流动。般适宜处理黏度随温度和浓度变化较大的溶液，不易处理热敏性物料。混流是顺逆流流程的结合，兼有顺逆流的优点避其缺点，但操作复杂，要求自控程度很高。平流各效都加料都出完成液，各效都有结晶析出，可及时分离结晶，般用于饱和溶液的蒸发。通过比较并流法耗能较顺流，逆流降低，较之混流操作简便。配合流化床蒸发器使各效都有较高的传热系数。故本次设计才用三效并流流化床蒸发技术。其流程图如下理论蒸汽消耗量实际蒸汽消耗量蒸发水所需蒸汽量蒸汽蒸发水量蒸发水所需蒸汽量蒸汽蒸发水量本装置再增加效节蒸汽单效双效三效四效五效表不同效数的蒸汽消耗量表本科毕业设计第页共页设备选型及选材蒸发设备分常压蒸发设备及真空蒸发设备两类，按其结构型式不同，常压蒸发设备有蛇管蒸发锅夹套蒸发锅等真空蒸发设备有中央循环管式蒸发器横管竖式蒸发器夹套蒸发器夹套带搅拌蒸发器外循环蒸发器强制循环蒸发器薄膜蒸发器等。薄膜式蒸发器又分管式刮板式旋风式片式又称板式和离心式等。其中管式薄膜蒸发器又有升膜式降膜式和升降膜式之分。选择蒸发器时，应注意如下的要求传热强度大，即要求传热系数和有效温度差加热蒸汽与溶液沸腾平均温度之差大结构紧凑，操作方便汽液分离好设备特性能适应蒸发料液的性质，符合生产工艺要求易于制造检修清洗有足够的机械强度，金属消耗量少结合赖氨酸的浓度和工艺要求选用流化床蒸发器，优点是传热效果好，循环速度快，采用悬液分离器及轴流泵强制循环，可使加热室中不会有颗粒。加热室悬液分离器分离室内的最高工作压力为，容器为低压容器。由于壳程是水蒸汽，腐蚀性较小，可选用。其他部分如封头锥底，其他部件都选用不锈钢。由于压力较低，换热管可选用。考虑到溶液的腐蚀性，与溶液接触的加热室图效并流蒸发流程图本科毕业设计第页共页管板等用，其它不与溶液直接接触的可选用普通碳钢。本科毕业设计第页共页工艺计算总蒸发量总蒸发量由下式计算原料液浓度第Ⅲ效排出液浓度原料液流量第效蒸发量，计算各效加热蒸汽的消耗量各效蒸发量及排出的溶液浓度本任务为三效并流蒸发系统，取联立上式，解得各效排出浓度由下式计算式中原料液浓度各效排出液浓度原料液流量第效蒸发量，。由上式计算得效排出液浓度效排出液浓度效排出液浓度本科毕业设计第页共页各效二次蒸汽压强假设冷凝器中的蒸汽压强为，计算蒸汽通过各效的压强降冷凝器中蒸汽压强，第效二次蒸汽压强由参考文献附录查出下的饱和蒸汽的参数为第效二次蒸汽压强有参考文献俘虏查出下的饱和蒸汽的参数为已知冷凝器中的绝对压强，从附录查出相应温度。设因流动阻力而损失的温度差为，故第效二次蒸汽的温度由参考文献附录查出相应参数为计算各效温度差损失因溶液蒸汽压下降引起的温度差损失根据各效的二次蒸汽温度即相同压强下水的沸点和各效完成液浓度可得溶液蒸汽压下降而引起的温度差损失，温度差损失按下式计算式中常压下有余溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高操作压强下由于溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高校正系数，无因次。本科毕业设计第页共页可由下式计算式中效二次蒸汽温度效二次蒸汽汽化热。沸点沸点沸点因液柱压强而引起的温度差损失用下式计算液柱中部的平均压强，估计加热管内液面高度为，计算如下式中第效液柱中部的平均压强第效二次蒸汽压强，。根据以上压强，由参考文献附录查出各效液柱蒸汽的饱和温度分别为因液柱静压强而引起的温度差损失为本科毕业设计第页共页因流动阻力而引起的温度差损失取效间蒸汽因流动阻力而降低，故各效溶液的沸点及有效温度差各效溶液沸点按下式计算加热蒸汽压强为，由参考文献管板边缘力矩变化系数法兰力矩变化系数设计条件不同危险组合工况的应力计算第组危险组合工况，即只有壳程设计压力，不计膨胀差，按文献表顺序计算。本科毕业设计第页共页查国标图，管板布管区周边应力剪切系数管板径向应力系数管板布管区周边处径向应力系数壳体法兰力矩系数以下为各项应力计算及校核令管板径向应力管板布局区周边处的径向压力壳体法兰应力本科毕业设计第页共页换热管轴向应力壳程圆筒轴向应力根据文献表规定，焊接长度取换热管与管板连接拉脱力第组危险组合工况，即只要壳程设计压力，记膨胀差。本科毕业设计第页共页查文献图，以下为各项应力计算及校核令本科毕业设计第页共页根据文献第条规定，焊接长度取第组危险组合工况，即只有管程设计压力，不计膨胀差。查文献图，本科毕业设计第页共页以下为各项应力计算及校核令本科毕业设计第页共页根据文献第条规定，焊接长度取第组危险组合工况，即只有管程设计压力，计膨胀差。查文献图，以下为各项应力计算及校核本科毕业设计第页共页令根据文献第条规定，焊接长度取上述计算结果表明各个危险组合工况下，各结构元件的应力和连接结构中的载荷均小本科毕业设计第页共页于该元件材料的许用应力或许用承载能力。因此，本换热器管板是安全可靠的。折流板设计采用弓形折流板缺口弦高取倍圆筒内径，即，取