锅炉装置5号炉燃烧器改造项目投资立项备案核准融资贷款申报资料.doc在线文档共19页

在高负荷时，屏式过热器结焦比较严重，尤其在大多数在吹灰器喷口处结焦较为严重角区及二次风喷口均有严重结焦现象，当运行时间较长时，炉膛掉焦，使得燃烧不稳。

辽宁电力勘测设计院年月氮氧化物排放浓度较高，在锅炉负荷为时，氮氧化物浓度值约为。

给水温度汽包蒸汽压力热损失排烟热损失化学未燃烧热损失机械未燃烧热损次风中次风下二次风第层上二次风下次风下二次风表燃烧器主要设计参数名称次风二次风漏风风率风温风速风口面积单角风口数量个表设计煤质分析序号名称符号单位数值收到基碳收到基氢收到基氧收到基氮收到基硫收到基灰分收到基水分空气干燥基水分收到基挥发分低位发热量灰熔点辽宁电力勘测设计院年月表锅炉主要设计参数项目单位数值汽包工作压力主汽温度主汽压力主汽流量给水温度排烟温度锅炉效率燃料消耗量表锅炉原热力计算结果汇总表类别名称符号单位数值锅炉规范型号燃烧方式煤粉蒸发量过热蒸汽压力过热蒸汽温度给水温度汽包蒸汽压力热损失排烟热损失化学未燃烧热损失机械未燃烧热损主汽流量给水温度排烟温度锅炉效率燃料消耗量表锅炉原热力计算结果汇总表类别名称符号单位数值锅炉规范型号燃烧方式煤粉蒸发量过热蒸汽压力过热蒸汽温度空气干燥基水分收到基挥发分低位发热量灰熔点风温风速风口面积单角风口数量个表设计煤质分析序号名称符号单位数值收到基碳收到基氢收到基氧收到基氮收到基硫收到基灰分收到基水分部分内容简介，二次风口截面积。

原锅炉各参数见表表。

辽宁电力勘测设计院年月表各喷口的标高层数喷口标高第三层上二次风上次风下二次风第二层上二次风中次风下二次风第层上二次风下次风下二次风表燃烧器主要设计参数名称次风二次风漏风风率风温风速风口面积单角风口数量个表设计煤质分析序号名称符号单位数值收到基碳收到基氢收到基氧收到基氮收到基硫收到基灰分收到基水分空气干燥基水分收到基挥发分低位发热量灰熔点辽宁电力勘测设计院年月表锅炉主要设计参数项目单位数值汽包工作压力主汽温度主汽压力主汽流量给水温度排烟温度锅炉效率燃料消耗量表锅炉原热力计算结果汇总表类别名称符号单位数值锅炉规范型号燃烧方式煤粉蒸发量过热蒸汽压力过热蒸汽温度给水温度汽包蒸汽压力热损失排烟热损失化学未燃烧热损失机械未燃烧热损失散热损失灰渣物理热损失热平衡锅炉机组效率η燃料消耗量燃料计算耗量炉膛空气过剩系数容积理论燃烧温度炉膛出口烟气温度总辐射受热面积炉膛总面积辐射传热量辽宁电力勘测设计院年月类别名称符号单位数值容积热负荷截面积热负荷辐射受热面热负荷减温器型式喷水减温级减温幅度二级减温幅度额定负荷级喷水量额定负荷级喷水量尾部受热面省煤器沸腾率预热器进风温度热风温度排烟温度号锅炉年由哈工大将原燃烧器改造为浓淡燃烧器，改造后的燃烧器仍然存在影响锅炉运行稳定安全的因素。

现燃烧系统存在问题主要表现为锅炉炉内燃烧组织不好，具体如下二次风射流刚性差，易偏斜，使实际燃烧切圆过大，造成火焰冲刷水冷壁，燃烧区域水冷壁结渣。

并导致着火距离喷口太近，喷口区域结渣及烧坏喷口。

二风混合不好，造成煤粉燃烬推迟，火焰抬高，飞灰含碳量增加，致燃烧区域上部及大屏结渣，减温水量增加。

制粉系统次风无法调整，造成次风风速各角不，致使各角刚性不，无法与二次风组成合理燃烧工况二次风动量比失衡，炉膛火焰偏斜，运行中乙侧墙和后墙炉膛火焰温度较其它部分高。

在高负荷下喷口区域热负荷过大，在燃烧器区结焦和烧坏喷口。

在高负荷时，屏式过热器结焦比较严重，尤其在大多数在吹灰器喷口处结焦较为严重角区及二次风喷口均有严重结焦现象，当运行时间较长时，炉膛掉焦，使得燃烧不稳。

辽宁电力勘测设计院年月氮氧化物排放浓度较高，在锅炉负荷为时，氮氧化物浓度值约为。

风包粉系列浓淡燃烧器原理及特点风包粉系列浓淡煤粉燃烧技术是针对我国电力工业对煤粉燃烧的需要，通过对炉内燃烧器区域气相及气固两相流场的深入研究，发现相当部分锅炉炉膛内存在煤粉向炉膛四周分离，从而产生系列不良后果。

提出了解决这问题的技术措施，使煤粉相对集中在火焰中部，而炉壁四角则空气相对过剩，从而实现了炉内风包粉的燃烧方式。

浓淡燃烧的基本原理是将次风分成浓淡两股气流，利用浓煤粉气流着火稳定性好的特点来提高燃烧器的着火稳燃能力，浓淡两股气流偏离各自燃烧的化学当量比，可以抑制的生成排放。

还研制了配套的高浓缩比低阻力的煤粉浓缩器，增强了浓缩燃烧的作用。

综合风包粉和浓淡燃烧的特点，根据不同炉型不同煤种的要求，开发研制成功水平浓缩煤粉燃烧器水平浓淡风煤粉燃烧器径向浓淡旋流煤粉燃烧器不等切圆墙式布置直流煤粉燃烧器等风包粉系列浓淡煤粉燃烧技术。

水平浓淡风煤粉燃烧技术。

其原理如图所示辽宁电力勘测设计院年月该燃烧系统在同水平截面上将次风气流分成浓淡两股，并在淡侧煤粉射流的外侧，增加股侧二次风射流。

这样，在同水平截面上，浓次风喷入炉膛中央，其假想切圆较小淡次风和侧二次风平行并与总的二次风气流旋转方向相同淡次风在里，侧二次风在外，侧二次风喷入切圆最外面的背火侧，并且通过调整侧二次风风速的大小来调节次风射流的刚性。

采用水平浓淡风煤粉燃烧技术后，原高温腐蚀处壁面氧量，高温腐蚀得到了有效控制，并且在燃用的贫煤时，由断油稳燃改善为断油稳燃，锅炉效率提高提高了。

该型燃烧器的特点有安全因富粉气流在向火侧，贫粉气流富氧在近壁侧，使近壁面区为氧化性气氛有利于防止结渣和高温腐蚀有的浓淡燃烧器采用上下浓淡型，浓煤粉气流贴壁就易产生结渣和高温腐蚀。

煤粉浓度很易调整这样对煤种的适应性就强。

另烧器简图见附图。

燃烧器采用四角切圆布置方式，角燃烧器在炉膛中心形成个的假想切圆，角燃烧器为对冲布置，其中级燃烬风喷口四角均为对冲布置，喷口下倾度。

在次风两侧加装了侧边风，增加了次风刚性，有效防止了次风射流的偏斜，增加了着火距离，防止喷口区域结渣及烧坏喷口增加了次风的穿透能力，使在炉中心形成高浓度高温区同时侧边风与次风的前期混合，利于次风的着火。

在主燃烧区中二辽宁电力勘测设计院年月次风处布置两层贴壁风，在近壁区形成氧化性气氛，可有效的防止结焦与水冷壁的高温腐蚀。

将原燃烧器分为上下两组。

在上下组中间上组上部布置二级燃烬风。

下组次风间距比原燃烧器间距减小，采取特殊布置方式，保证低负荷的稳燃。

上组燃烧器的分开布置，使火焰分布合理。

二级燃尽风在实现补充焦碳颗粒燃尽所需氧量的同时，加强了炉内扰动，利于焦碳颗粒燃尽。

另外，燃烧器采用了多喷口设计，便于在实际运行过程进行燃烧调整。

燃烧器各个风室的风量分配是通过调节各个风室风门挡板的开度来实现的。

燃烧器二次风门除侧边风和贴壁风无风门外其余都设有手动风门。

二次风箱重新设计，以适应与喷燃器的接口。

二次风箱与燃烧器连接风道之间加装膨胀节，以适应热膨胀移动的需求。

改造后的锅炉能有效地防止炉膛水冷壁结焦，并能达到满负荷长期安全稳定运行，氮氧化物排放量降低。

锅炉效率和改造前相比较在同煤质负荷下提高。

锅炉主要运行参数达到设计值。

具体如下汽包工作压力表压主汽压力表压主汽流量主汽温度综上，辽阳石化分公司热电厂号锅炉目前存在大屏与炉膛结焦，减温水量大，燃烧器喷口结渣，大负荷时炉内燃烧不稳定，氮氧化物排放浓度高等问题，必须从燃烧系统进行技术改造着手，进行综合治理，以提高锅炉运行效率，降低自用设备电耗燃用煤耗。

根据目前锅炉的实际运行的情况和存在的问题，宜选择合理的防渣低污染燃烧技术对锅炉燃烧系统进行改造。

双区燃烧技术是国内领先的项新型先进燃烧技术，在防止锅炉结焦降低氮氧化物节能降耗方面处于国内领先水平。

其定程度的优异表现，适合辽阳石化分公司热电辽宁电力勘测设计院年月厂号锅炉燃烧系统改造的需要。

所需改造的燃烧器材料清单燃烧器改造的主要设备见表主要材料见表。

表序号项目名称及规范单位数量备注燃烧器本体套燃烧器配风箱套燃烧器组套燃烧器风门个二级燃烬风门个级燃烬风门个二次风风门个二次风风门个二次风风门个二次风风门个二次风风门个燃烧器喷口个二级燃烬风喷口个级燃烬风喷口个二次风风喷口个二次风风喷口个二次风风喷口个二次风风喷口个二次风风喷口个辽宁电力勘测设计院年月层次风风喷口个层次风风喷口个层次风风喷口个贴壁风喷口个燃烧器固定装置套次风耐磨弯头个二次风箱套可调缩孔个执行器套表序号名称及规范单位数量备注角区水冷壁管输粉管道输粉管支架热二次风支吊架二次风箱吊架燃烧区域梯子平台套硅酸铝板材高温胶拉链网米保温砖抹面灰米燃烧区高铝耐火水泥硅酸铝保温材料敷设火嘴区水冷壁白铁皮安装米风道及燃烧器固定装置保温普通钢管镀锌壁厚千米角钢吨改造前后节能情况辽宁电力勘测设计院年月改造前，由于原燃烧器的特点，锅炉运行时为了保证燃料的燃尽度必须大氧量运行，锅炉运行平均氧量为改造后，锅炉运行氧量可以控制在左右，由于氧量的降低，大大的降低了送风机的运行出力，使送风机电耗降低。

同时由于锅炉正常运行时，必须保持合理的炉膛负压，随着氧量降低，炉膛烟气量减少，必然要降低引风机的运行出力，也就降低了引风机电耗。

因此燃烧器改造后，实现低氧量满负荷稳定运行和煤耗量降低，号炉送引风机电耗降低，年可节电以年运行计算，折合煤根据辽化热电厂提供的煤耗，每年本机组可节约费用约万元。

改造后，在现燃烧情况下锅炉效率约提高，由此每台炉小时可节约标煤，每吨标煤以元计算，以年运行计算，该炉年可节约资金约万元。

根据年月国家计委财政部国家环保总局国家经贸委关于发布排污收费标准试行及有关问题的通知的精神氮氧化物收费由原来的每吨元提高到每吨元。

现号锅炉的氮氧化物年排放量为左右，经过燃烧器改造后，氮氧化物年排放量为，按照平均脱氮效率计算，号锅炉氮氧化物年排放总量减少，可少缴纳排污费约万元。

改造后由于锅炉结焦问题的缓解，排渣量明显减少，可使