经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理废水的效率。因此，比完全好氧处理经济些。三厌氧好氧联合处理技术厌氧处理技术是种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。法比较果汁废水中大量的污染物是溶解性的糖类果酸，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物果汁废水主要来自冲洗水果粉碎榨汁等工序，罐装工段的洗瓶灭菌破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类果胶果渣及水溶物和纤维素果酸单宁矿物盐等果汁废水的水质和水量在不同季节有定差别，处于高峰流量时的果汁废水，有机物含量也处于高峰。鉴于果汁废水自身的特性，果汁废水不能直接排入水体，因此果汁废水的处理是工业废水处理中重要的个方面。三本设计工程概况表废水水质及排放标准项三本设计工程概况表废水水质及排放标准项目原水排放标准第二章工艺路线的确定及选择依据处理方鉴于果汁废水自身的特性，果汁废水不能直接排入水体，因此果汁废水的渣及水溶物和纤维素果酸单宁矿物盐等果汁废水的水质和水量在不同季节有定差别，处于高峰流量时的果汁废水，有机物含量也处于高峰。部分内容简介污染物浓度高废水排放量大废水中含有多种有毒有害物质废水成分复杂以及水量变化大等特点而成为目前我们所面临的主要问题。果汁废水主要来自冲洗水果粉碎榨汁等工序，罐装工段的洗瓶灭菌破瓶损耗和地面冲洗等环节。废水中含有较高浓度的糖类果胶果渣及水溶物和纤维素果酸单宁矿物盐等果汁废水的水质和水量在不同季节有定差别，处于高峰流量时的果汁废水，有机物含量也处于高峰。鉴于果汁废水自身的特性，果汁废水不能直接排入水体，因此果汁废水的处理是工业废水处理中重要的个方面。三本设计工程概况表废水水质及排放标准项目原水排放标准第二章工艺路线的确定及选择依据处理方法比较果汁废水中大量的污染物是溶解性的糖类果酸，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理。好氧处理工艺高浓度有机废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法生物滤池法接触氧化法和法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。工艺具有以下优点运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。工艺循环式活性污泥法是对方法的改进。该工艺简单，占地面积小，投资较低有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。二水解好氧处理工艺水解酸化可以使废水中的大分子难降解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反应工艺式种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法接触氧化法氧化沟和等。废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理废水的效率。因此，比完全好氧处理经济些。三厌氧好氧联合处理技术厌氧处理技术是种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气所需反应器体积更小能耗低，约为好氧处理工艺的产泥量少，约为好氧处理的对营养物需求低既可应用于小规模，也可应用大规模。厌氧法的缺点式不能去除氮磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进步用好氧的方法进行处理，使出水达标。常用的厌氧反应器有等，反应器与其他反应器相比有以下优点沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流不填载体，构造简单节省造价由于消化产气作用，污泥上浮造成定的搅拌，因而不设搅拌设备④污泥浓度和有机负荷高，停留时间短同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。四不同处理系统的技术经济分析不同处理方法的技术经济特点比较，见表。表不同处理方法的技术经济特点比较处理方法主要技术经济特点好氧工艺生物接触氧化法采用两级接触氧化工艺，可防止高糖含量废水引起污泥膨胀现象但需要填料过大，不便于运输和装填，且污泥排放量大氧化沟工艺简单，运行管理方便，出水水质好，但污泥浓度高，污水停留时间长，基建投资大，曝气效率低，对环境温度要求高法占地面积小，机械设备少，运行费用低，操作简单，自动化程度高但还需曝气能耗，污泥产量大。厌氧好氧工艺水解好氧技术节能效果显著，且值增大，废水的可生化性能增加，可缩短总水力停留时间，提高处理效率，剩余污泥量少好氧技术技术上先进可行，投资小，运行成本低，效果好，可回收能源，产出颗粒污泥产品，由定收益操作要求严从表中可以看出厌氧好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故果汁废水厌氧好氧处理技术是最好的选择。沼气排泥压滤间污泥浓缩池排水沉淀池调节池集水池格栅进水果汁废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至调节池，在调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线计的值用计量泵将碱性水送入调节池，调节池的值在之间。调节池中出来的水用泵连续送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中进行混凝，然后用水泵将水送入反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。反应器内的污水流入池中进行好氧处理，而后达标出水。来自，调节池，混凝沉淀池，反应器反应池的剩余果好取采用座相同的反应器则取则实际横截面积为实际表面水力负荷为故符合设计要求二配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个反应器设个布水点参数每个池子流量设计计算布水系统设计计算草图见下图布水系统设计计算草图图圆环直径计算每个孔口服务面积为在之间，符合设计要求可设个圆环，最里面的圆环设个孔口，中间设个，最外围设个孔口内圈个孔口设计服务面积折合为服务圆的直径为用此直径作个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设实圆环，其上布个孔口，则圆的直径计算如下则中圈个孔口设计服务面积折合成服务圆直径为中间圆环直径计算如下则外圈个孔口设计服务面积折合成服务圈直径为外圆环的直径计算如下则三三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图图三相分离器设计计算草图设计说明三相分离器要具有气液固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区回流缝气液分离器的设计。沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求沉淀区水力表面负荷沉淀器斜壁角度设为，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速总沉淀水深应大于水力停留时间介于如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器集气罩斜壁倾角沉淀区面积为表面水力负荷为符合设计要求。回流缝设计取如图所示式中下三角集气罩底水平宽度下三角集气罩斜面的水平夹角下三角集气罩的垂直高度下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速可用下式计算式中反应器中废水流量下三角形集气罩回流逢面积符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速可用下式计算，式中反应器中废水流量上三角形集气罩回流逢之间面积取回流逢宽，上集气罩下底宽则则故符合设计要求确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知故由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为气液分离设计气泡С，般废水的净水的，故取由斯托克斯工式可得气体上升速度为创则，故满足设计要求。四出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽，槽高五排泥系统设计产泥量为每日产泥量，则每个日产泥量，可用排泥管，每天排泥次。六产气量计算每日产气量每个反应器的产气量沼气主管每池集气管通到根主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为单池沼气主管内最大气流量取，充满度为，则流速为两池沼气最大气流量为取，充满度为流速为水封灌设计水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有有排泥和排除冷凝水作用。水封高度式中反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大取，贮气罐内压强为。水封灌水封高度取，水封灌面积般为进气管面积的倍，则水封灌直径取。沼气柜容积确定由上述计算可知该处理站日产沼气，则沼气柜容积应为产气量的体积确定，即。设计选用钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为。第五节反应器的设计计算设计说明经处理后的废水，含量仍然很高，要达到排放标准，必须进步处理，即采用好氧处理。结构简单，运行控制灵活，本设计采用个反应池，每个池子的运行周期为二设计参数参数选取污泥负荷率取值为污泥浓度和污泥浓度采用，取反应周期周期采用，反应器天内周期数周期内时间分配反应池数进水时间反应时间静沉时间排水时间周期进水量二设计水量水质设计水量为设计水质见下表表反应器进出水水质指水质指标进水水质去除率出水水质三设计计算反应池有效容积式中反应器天内周期数周期进水量，进水含量，污泥浓度，污泥负荷率二反应池最小水量三反应池中污泥体积，合格四校核周期进水量周期进水量应满足下式而故符合设计要求五确定单座反应池的尺寸有效水深取，超高，则总高为，的面积为设的长宽则的池宽为