【毕业设计】200t-31.5m八梁桥式铸造起重机毕业设计文档63页精品范文

故形心坐标为，由平行移轴公式可得惯性矩其扭矩式中，为梁封闭截面腹板中线之间的距离和盖板中线之间的距离，为腹板和盖板之间的距离。

副端梁总体尺寸图副端梁附表各梁截面性质汇总表主主梁跨中跨端副主梁跨中跨端主端梁副端梁注形心坐标系如图或图所示在以后的计算中，由于各公式中的符号不统，截面性质的值均按公式中的实际意义根据此表代入，而与公式中的符号无关。

第章桥架分析载荷组合的确定动力系数的计算起升冲击系数起升动载系数主主梁式中，其中为结构在其物品悬挂点的换算质量，对于桥式起重机，取在跨中桥架不含端梁质量的与小车质量之和为额定起升质量，。

起升速度操作系数副主梁式中，此值符合实际，取式中轨道高度差大车运行速度。

确定载荷组合根据此起重机的工作情况，动载荷适宜用组合进行计算，应用运行冲击系数但是由于原始参数只给了轮压而没有给小车的自重，所以小车自重无法确定，且小车各部分重量的偏心距也是未知量，为了安全起见选用中最大者来计算动载荷。

由以上计算知最大，按组合考虑由代替计算小车自重的动载荷，可不计算偏斜侧向力，这样计算偏安全。

桥架假定为了简化八梁桥架的计算，特作如下假定以主副小车单独工作为最不利载荷情况。

在垂直载荷下，主端梁对桥架工作没有影响。

计算副梁时，可认为主主梁刚度相对于副端梁无限大，因而副端梁的端头是刚性嵌固，不能转动。

计算主梁时，则认为主副梁的刚度都是有限的，所有节点都可转动。

计算偏心扭矩时，认为主副端梁同时受弯，且弯矩按惯性矩正比例分配。

副端梁的扭转按自由扭转计算。

认为副梁的水平和垂直载荷不对主梁产生作用。

主副端梁认为在同平面内。

桥架垂直刚度只计算静轮压作用，水平刚度则考虑全部水平载荷作用。

所有静载荷桥架自重设备重等都换算成直方向水平方向动刚度式中查文献表知钢丝绳分支数钢丝绳断面直径钢丝绳纵向弹性模量故副主梁动刚度合格稳定性校核整体稳定性已保证。

上盖板局部稳定性取跨中的区格如图所示图副主梁上盖板跨中区格此时合格腹板区格图腹板区格的受力由于值很小，在这里可忽略。

合成临界应力为合格第章副端梁计算内力分析自重产生的内力垂直根据前述假定条件，副端梁按两端固定考虑图副端梁自重载荷图副主梁产生的内力垂直图副端梁外加载荷图当副小车满载且在近极限位置时有副主同时，根据结构力学知识有当副小车空载且位于远极限位置时有副主主梁扭矩产生的弯矩副端副端扭矩综上所述，副端梁在截面受力最严重，截面均忽略自重副端副端水平惯性力鉴于副框架的水平惯性力对副端梁的影响很小，而且其计算又很烦琐，这里忽略不计，其误差不超过。

强度校核图副端梁强度验算点点故合格点合格疲劳强度校核图副端梁疲劳验算点点压缩故合格点拉伸其受力情况同点故合格副端梁连接计算腹板连接盖板连接图副端梁螺栓连接布置用截面上的内力来计算跨中连接面的强度，可简化计算，结果偏安全。

螺栓假设剪力都有腹板承担则由于盖板腹板在分载相同的情况下，盖板受力较大，而且腹板上的螺栓比盖板还多六个，可见只要盖板的连接合格，腹板定合格。

当选用高强螺栓时，连接件图连接板方向方向合成合格第章结论与展望通过近三个月的毕业设计，我在许多方面都有了很大的提高，了解到了很多方面知识。

首先，此次毕业设计次设计是我们大学四年来进行的最综合最大型最全面且用时最长的次设计，它几乎汇聚了我们大学期间所学科目的所有知识点，是把大学四年来的理论知识复习总结并应用于实践当中，是对大学所学课的次大总结，让我们对起重机械有了更深入的了解，从整体结构到各个部件都有了个全面的认识，进而使所学知识得到巩固与提高。

此次设计不但是对我们以前学习的种深入，更是我们今后工作的种理论基础。

通过做本次设计，我得出如下结论与般的双梁桥式起重机相比，八梁桥式铸造起重机大部分具有工作级别高，其起重量大等特点，故设计时需要考虑的因素也较多，如此次设计就应该把平时较易忽略的疲劳强度验算作为强度验算的主要方面，其主要原因就是其工作级别提高了，疲劳破坏是导致其破坏的主要原因。

现在工厂里多用双梁桥式起重机，因此我们所能接触到的关于此类设计方面的资料较多，而本次设计的八梁桥式铸造起重机，其设计过程则主要是先估算各截面的尺寸，然后再对其进行强度刚度稳定性以及疲劳强度的验算，通过反复修改，直至满足为止，但是，通过本次设计我对此类起重机设计时各梁截面尺寸的选取有了个大的范围，希望对大家以后的设计能有所帮助。

除此之外，对于偏轨箱形梁来说，主腹板与上翼缘板连接处的应力是比较复杂的，在些大型企业中为了避免此处的应力验算采用进口的型钢，但是对于大多数企业来说只能用增加主腹板板厚来解决这问题，但同时带来了自重大，应力集中等问题。

鉴于此，此次设计中采用了对主腹板加厚的方法，这样既可解决上述问题，又无需进口型钢，而且工艺上也同使用型钢类似，从而节约了成本，适合般企业使用，。

通过此次设计，我不但有了很大的收获，丰富了自己的理论知识，提高了实践的能力，为今后在工作岗位中从事设计行业打下了坚实的基础，更让我深刻感觉到相互协作的团体精神和老师指导的重要性。

由于我的经验比较缺乏，理论知识不够全面和深入，设计中还存在许多的缺点和不足，希望能够得到各位老师的批评和指正，为以后的工作积累经验。

参考文献起重机设计手册编写组编起重机设计手册北京机械工业出版社，陈道南，盛汉中主编起重机课程设计北京冶金工业出版社，徐格宁主编机械装备金属结构设计太原科技大学内部资料，严大考，郑兰霞主编起重机械郑州郑州大学出版社，起重机械太原科技大学内部资料，倪庆兴，王殿臣主编起重输送机械图册上册北京机械工业出版社，李廉锟主编结构力学上册第版，北京高等教育出版社，大连理工大学工程画教研室编机械制图第五版，北京高等教育出版社，殷玉枫主编机械设计课程设计北京机械工业出版社，刘鸿文主编材料力学第版，北京高等教育出版社，濮良贵，纪名刚编机械设计第八版，北京高等教育出版社，施平主编机电工程专业英语第七版，哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，李发海，王岩主编电机与拖动基础第三版，北京清华大学出版社，李喜华等主编实用教程中文版哈尔滨哈尔滨工业大学出版